发动机凸轮轴扭振和滚振特性研究

采用集中质量法建立了某V12柴油机扭振动力学模型,计算得到了800～2500 r/min转速范围内的进排气左右凸轮轴负载扭矩激励,对凸轮轴进行了强迫振动仿真,获取凸轮轴各谐次扭转振幅和滚振谐次,并分析计算凸轮轴滚振振幅.结果表明:第4.5,5.0,5.5及6.5谐次主要贡献凸轮轴强迫扭振振幅,在2500r/min转速区域时凸轮轴扭振振幅峰值均达到最大值,3谐次的激励力矩是构成滚振的主要成分.分析并获取试验柴油机凸轮轴滚振最佳简谐系数,采用多次近似拟合低转速下的振幅结果以消除滚振误差的方法,建立了凸轮轴滚振计算模型,滚振计算的振幅与扭振动力学模型3谐次简谐振幅在800～1900 r/m in中低转速时幅值比较接近,差值小于0.02°,因滚振发生在较低转速,故滚振计算结果满足要求.该计算体系与研究结论为发动机凸轮轴系滚振的预测与控制提供了建议和参考.     

硅油曲轴扭振减震器质量的改进

在高速柴油机的运转中,曲轴是一个扭转弹性系统,有一定的自振频率。因曲轴承受干扰力矩(气体压力产生),而干扰力矩的大小和方向又是周期性变化的,导致曲拐瞬时角速度的变化。飞轮的惯量大,故其瞬时角速度可认为是均匀的。因此曲拐对飞轮便产生相对的扭转摆动,即扭振。当干扰力矩与曲轴的自振频率相等时,便产生共振,使发动机功率受到损失,齿轮的磨损加剧,甚至使曲轴因共振而折断。曲轴上装扭振减震器的目的,便是用来吸收其扭振的能     

解放车用6110A型柴油机性能结构简介(下)

三、6110A 型柴油机结构特点1.整机总体布置。一是顶置凸轮轴布置。其优点是缩短推杆长度,减少运动惯量,提高配气系统的刚性和固有振动频率,减少噪声,从而提高了高速适应性;二是后置传动齿轮系。由于曲轴后端扭振振幅较小,因此能够提高齿轮的寿命和降低齿轮传递噪声。发动机的附件布置为:左侧有双缸空气压缩机、燃油喷射泵,柴油滤清器、箱形进气管、乾式纸芯空气滤清器、板式机油冷却器、主油道限压阀、机油压力感应器及     

6110型柴油机及气缸套

目前,全国的6110型柴油机有大柴6110型、锡柴6110型、吉柴6110型、南柴D6110Q型和南柴X6110型5种,均为直列、水冷、四冲程和直接喷射式燃烧室。除自然吸气机外,均有废气涡轮增压机。其中南柴X6110型柴油机主要用于农业机械和工程机械等方面的配套动力,其余4种则用于汽车。 大柴6110型、锡柴6110型和吉柴6110型3种柴油机是长春汽车研究所根据一汽发展规划参考日本三菱公司的6D14型柴油机设计的,分别由一汽大连柴油机厂、一汽无锡柴     

谈6135Q-3a型柴油机的装配要点

通过介绍气缸套、曲轴、转动机构盖板、曲轴齿轮、惰齿轮、喷油泵传动轴、凸轮轴、机油泵、油底壳、活塞连杆组、气缸盖和气门传动组等部件的安装,说明了6135Q—3a型柴油机修理装配过程中的装配方向、记号、配合间隙、扭紧力矩等注意事项。     

动力传动系统振动特性对车内噪声影响分析

动力传动系统弯振与扭振是引起诸多后驱汽车车内轰鸣声的共性问题。某前置后驱柴油机汽车在全油门加速工况时,动力传动系统的多个耦合弯振频率及其3阶扭振造成车内多个转速下的噪声峰值。通过进行动力传动系统扭振计算分析与弯扭振试验研究,采用减小动力传动系统激励源与改变该系统弯扭刚度的方法,解决了由于动力传动系统弯扭振动特性引发的NVH问题。     

扭振减震器螺栓力矩超差分析

在汽油发动机上开展了扭振减振器螺栓力矩超差分析研究。对扭振减振器螺栓力矩进行校核,并分析了扭振减振器螺栓摩擦系数及扭振减振器本体材料属性的影响,对扭振减振器螺栓轴力进行了标定,研究结果表明:螺栓摩擦系数及扭振减振器本身都在合格范围内,扭振减振器螺栓拧紧工艺参数的误差是导致扭振减振器螺栓力矩超差的主要原因。确定合理的扭振减振器螺栓拧紧工艺可以有效避免螺栓力矩超差现象的发生。     

6110Z型增压柴油机

介绍了6110Z 型增压柴油机的总体布置、结构特点和主要试验结果。经1000h室内可靠性试验、3000次冷热冲击试验以及50000km 道路试验。证明该机重量轻,动力性,经济性好,可靠耐用。     

6110柴油机喷油泵的结构与调整

<正> 本文是根据国内新产品6110型柴油机所用A型喷油泵的研制体会而编写的。该泵配有RFD型调速器,具有两极和全程两种调速性能。 关于RFD型调速器的结构和性能在本刊84第4期上《RFD型调速器与RS系列调速器的发展》一文中已有详细介绍,本文专就6110型柴油机喷油泵的结构与调整和可能的系列变型使用做些介绍。 长春国营吉林柴油机厂自1981年5月开始为其新产品6110型柴油机研制喷油泵,经过一段时间的试生产、性能调试和装车试验表明所试制的6110型柴油机喷油泵达到了设计要求,     

6110T型车用柴油机增压器的研制

本文介绍了解放牌6110T型车用柴油机的增压器的选型、结构设计和配机试验。所选用的GJ-70型增压器的最高设计转速为13000rpm;最大压比为2.5;压气机叶轮直径为70mm,采用径向离心式结构,共16个叶片,其绝热效率为73％;涡轮叶轮采用星形向心式结构,有11个叶片;支持轴承采用两个全浮动轴套。 6110A型柴油机与GJ-70增压器配用后,发动机最大功率提高41.1％,最大扭矩提高58.5％,比油耗降低11％。GJ-70型小型高速增压器的设计满足了6110T型柴油机的设计要求。     

乘用车加速工况动力传动系扭振分析与改进

采用简化的活塞曲柄连杆机构,以实测时变缸压为激励,同时考虑了曲柄连杆机构时变转动惯量、离合器非线性刚度、齿轮侧隙和齿轮啮合时变刚度等因素,建立了乘用车动力传动系3挡集中参数扭振模型,计算分析了传动系固有振动特性。进行3挡全油门加速工况下的试验和仿真,对比其飞轮、输入轴和输出轴的2阶主谐次扭振加速度信号,验证了模型的有效性。分析系统的扭振响应发现在2 500~2 700r/min之间系统发生共振现象,输入轴的最大扭振加速度值为1 650rad/s2。在模型中换用双质量飞轮后的试验和仿真都表明,在整个加速区间内避免了扭转共振现象,输入轴的最大扭振加速度值大幅度减小至313.6rad/s2。     

双模车传动系扭振及齿轮敲击分析和优化

传动系扭振对发动机激励较为敏感,若引起共振,会在车内产生轰鸣声,影响车内声振舒适性。同时,也会增加变速器齿轮敲击的风险。文章通过多体动力学软件Adams分析某款搭载E-CVT的双模车传动系扭振,即分析双质量飞轮主、次级盘角加速度波动来判断是否存在扭振风险,同时,通过能量法判断变速器齿轮敲击风险的大小,并给出优化建议,以降低变速器齿轮敲击风险。     

重型载货车柴油机配气机构主要部件的检修

一、凸轮轴的检修 1．凸轮轴的检测 1）轴向间隙的检测 重型载货车柴油机在使用中常会因齿轮配合不良、润滑失效等引起正时齿轮发出金属摩擦声,     

6110型柴油机蠕墨铸铁气缸盖的研究

介绍了6110型柴油机气缸盖的使用要求和蠕墨铸铁气缸盖的试验、应用情况。     

内燃机非稳定工况曲轴扭振计算程序研发

非稳定工况下作用于内燃机曲轴的激扰力矩不具周期性,因此常规计算稳定工况(采用周期性激扰力矩)内燃曲轴扭振响应的方法和程序难以适用。在现有内燃机曲轴扭振计算分析软件TVCA及数据库基础上,采用经典非周期激扰力矩计算方法,开发了用于计算非稳定工况曲轴扭振响应的程序,并进行了验证和应用。     

解放车用6110A 型柴油机性能结构简介(上)

6110A 型柴油机是6110型柴油机系列产品之一。该系列产品已列入原国家机械委员会颁发的汽车品种发展型谱,并成为重点发展品种之一。该系列产品由     

6110型柴油机燃烧过程的优化试验研究 （上）

在对6110型直喷式柴油机的进气道与燃烧室形状的改进设计基础上,通过优化试验,分析了涡流比、燃烧室形状及喷油嘴结构参数等因素对该机性能的影响。     

6110系列增压柴油机特征及使用维修注意事项

近年来,在6110系列自然吸气柴油机基础上采用废气涡轮增压技术陆续开发了增压柴油机。柴油机的输出功率增大到125～147KW,用于作为8t载货汽车,五平柴高原载货汽车及联全收割机的配套动力。 由于提高了柴油机的输出功率,柴油机的机械负荷及热负荷均有了不同程度的提高,为此对6110柴油机的活塞、连杆、轴瓦、传动齿轮、进排气管、润滑系统、冷却系统进行了改进设计,并     

内燃机曲轴系统动力学与动力润滑耦合仿真

建立某V8增压柴油机曲轴轴系动力学与轴承油膜动力润滑耦合仿真模型,并通过相应试验数据进行校核。通过耦合仿真计算获得各质量点扭振角位移和共振频率,以及轴承载荷、轴心轨迹、最小油膜厚度、最大油膜压力、摩擦功耗等参数。结果表明,主轴承5润滑性能最好,主轴承4则最差。与不考虑油膜动力润滑的计算结果对比,自由端扭振角位移幅值降低9%,扭振附加应力最大降低10.8%。     

柴油机用的齿带传动

车用柴油机的喷油泵和配气凸轮轴,以前大多数采用齿轮传动,或者采用链条传动。近年来,在欧洲及日本的车用柴油机上,逐渐推广采用齿带传动。一些汽油机的配气凸轮轴也采用齿带传动,例如VW Golf和Passat柴油机,C190GB柴油机,Fiat131和132柴油机,SOF1M8140柴油机,AUDI—100 5D柴油机,Vo1vo柴油机,VW直列六缸柴油机,