横观各向同性土中静压单桩挤土位移分析

利用圆孔扩张法，考虑了弹塑性本构关系、自重应力场、大变形和桩-土滑动摩擦等复杂因素，利用大型通用软件ANSYS对横观各向同性土中静力压桩进行有限元模拟，得出了不同计算参数对土体位移的影响规律。     

沉桩挤土效应的桩身与土体水平位移分析

依托XT高速公路K63+500附近引孔加桩加固管桩地基路堤工程,划出一块区域作为试验区,进行了管桩施工时的桩体及桩间土的水平位移测试,并根据桩体水平位移(沿深度)曲线推算得到新加管桩的桩身最大弯矩。结果表明:(1)沉桩挤土效应对桩体和桩间土所产生的水平位移基本一致;(2)由管桩和桩间土内测斜管测得的水平位移沿深度曲线计算出的最小曲率半径接近,其中曲线上段所得的管桩最小曲率半径是桩间土的0.93倍,下段为0.90倍。(3)引孔加桩施工的挤土效应明显,部分新加管桩桩身最大弯矩超过管桩最小开裂弯矩,可能已经出现开裂。     

静压法沉桩对周边环境的影响及其控制措施

在饱和软土中采用静压法进行沉桩施工时会产生明显的挤土效应,从而对沉桩区域周边环境造成不利影响。现分析沉桩挤土效应对周边环境的影响及其作用机理,并结合工程实例提出有效降低沉桩挤土效应对周边环境影响的控制措施。     

静压沉桩后桩间土挤密效果测试分析

基于圆柱孔扩张理论,根据沉桩前后场地土层静力触探实测曲线的对比,分析沉桩应力对土层的挤密效果。研究发现,挤土桩的挤密效应作用范围随深度增加有所减小,并且沉桩应力对硬土的作用大于软土。     

沉桩挤土效应分析及克服挤土效应的措施

该文针对某水厂清水池扩建沉桩时,对相邻构筑物影响进行沉桩挤土效应的分析,提出克服挤土效应的措施,以确保相邻构筑物的安全运行。     

挤土桩的环境影响防治措施和施工技术

挤土桩施工应会产生明显的挤土效应,从而引发较为严重的环境问题。根据工程的具体情况,有针对性的采取防治措施,在工程实践中取得比较明显的成效。     

软土地基CFG桩施工对桩周土扰动影响研究

采用振动沉管法施工CFG桩时,沉管的振动和挤压效应将对桩周土产生极大的扰动,对饱和软粘土则会引起很大的超静孔隙水压力。通过某工程CFG群桩施工过程中及施工后一个多月的孔压跟踪观测,系统研究了群桩施工引起的超静孔压的累积、分布及消散规律,还进行了不同天数原位静力触探试验,探讨了在群桩扰动后随超静孔隙水压力的消散,桩间饱和软土强度随时间的恢复。试验结果认为:非排土施工工艺对桩间饱和海相软土的扰动非常大,桩间土强度恢复非常缓慢。     

管桩挤土效应的有限元数值分析

将有限元方法应用于挤土效应的研究,用ANSYS软件建立挤土模型进行数值模拟,分析了桩周土的应力和位移随径向深度和竖向深度的变化情况,以及桩周土的隆起规律等诸多方面。     

路堤下水泥土挤密桩桩土应力比的试验研究

桩土应力比是一个非常重要而且复杂的参数。该文结合郑西客运专线上水泥土挤密桩复合地基的桩顶、桩间土应力的现场测试,对路堤下夯实水泥土桩的桩顶应力、桩间土应力以及桩土应力比,随荷载水平及加载时间的不同而发生变化的规律进行了分析,并探讨了其变化的内在机理。     

预应力管桩施工挤土效应的分析

预应力管桩施工时会产生挤土效应,对周边工程环境造成不良影响。通过对佛山一环试验段工程预应力管桩施工过程中孔隙水压力变化、深层土体侧向位移变化及表面沉降的监测,对预应力管桩在软基中挤土效应进行了分析和研究,并提出一些措施和建议,为设计与施工提供参考。     

基于静力触探试验的静压桩沉桩阻力估算

以上海软土地区静压桩实测压桩力及静力触探资料为依据,结合MATLAB编制的计算可视化程序,分析了桩端以上、以下不同深度范围内土层的静力触探比贯入阻力平均值ps对沉桩阻力的影响;讨论了桩身侧摩阻力的沉桩特性;提出了用平均值ps预估压桩阻力的经验公式。实例验证表明,计算结果与实际情况较吻合。估算方法对采用静力压桩的设计施工、判断沉桩可能性及设备选型等具有参考价值。     

静压预制管桩施工质量控制

静压管桩技术南于沉桩时无振动、无噪音、施工快速、质量可靠度高、单位承载力造价相对便宜,符合环境和文明施工的要求,因此在软弱地基及城市中心区得到了广泛的应用。该文结合工程管理过程中所遇到的实际情况,介绍了静压桩施工过程中质量控制的方法和经验,可供类似工程参考。     

开口和闭口对静压PHC管桩贯入特性影响试验研究

为了更加精确监测开口与闭口高强预应力混凝土（PHC）管桩的沉桩过程,研究压桩力、桩身轴力、桩端阻力以及桩侧摩阻力随贯入深度的变化规律。在桩身布置低温敏光纤光栅（FBG）传感器,并在桩端安装土压力传感器,对2根闭口（P1桩,P2桩）和1根开口（P3桩）足尺PHC管桩进行现场贯入试验。试验结果表明：随着桩身贯入深度的增大,压桩力基本呈增大趋势,且P3的压桩力小于P1,P2,约为P1,P2的33.9%~79.7%;桩身轴力随贯入深度增大而逐渐减小,P3的桩身轴力小于P1,P2,压桩结束后约为P1,P2的59.16%~67.75%;桩端阻力与土层分布及土层的特性密切相关,土层越硬桩端阻力越大,且土层的变化对P1,P2的影响较大;随着贯入深度的增大,桩侧摩阻力的退化现象较明显。试验结果对道路工程中PHC管桩的应用具有重要意义。     

上海地区土体静止侧压力系数的试验研究

静止侧压力系数K_0是进行地下结构设计时必不可少的参数,准确确定K_0系数具有重要的工程意义。依托上海深隧工程,采用三轴仪开展K_0固结试验,研究不同加、卸载路径下土体K_0系数的变化规律,分析了几种常见的静止侧压力系数确定方法的适用性,并根据试验结果得到了新的预测公式。结果表明:(1)深部黏性土的K_0值在0.30～0.45之间,且与土层的先期固结压力成正比;(2)在取土引起的应力释放到再加载的过程中,部分试样的K_0值先减小至低于正常固结值,再增大并逐渐稳定;(3)采用经验公式估算K_0值时,土体内摩擦角宜采用正常固结时的有效峰值内摩擦角。     

大门大桥主桥桩基桩端压浆及静载试验效应研究

大门大桥位于温州瓯江口沙头水道,该区域软土巨厚,基岩埋深在150 m以上。为增加桩基承载力和减小基础沉降,大桥采用桩端压浆工艺,并对主桥试验桩进行了静载试验,以验证桩端压浆前后桩基极限承载力及沉降的变化。该文介绍了其试验要求和试验方法。通过试验表明,桩端压浆具有明显的效果,单桩承载力提高了15%,桩端位移显著减小,为设计优化提供了依据。     

基于Mindlin解的劲性砂桩芯桩轴力分布规律研究

劲性砂桩是一种新型复合材料桩。基于弹性半无限空间的Mindlin位移解及复合材料力学原理,对劲性砂桩中混凝土芯桩轴向应力分布进行理论分析研究,得到劲性砂石桩芯桩轴力分布函数,讨论了不同荷载、混凝土芯桩标号、砂土弹性模量情况下芯桩轴向应力分布规律,并与现场芯桩轴向应力测试结果进行对比分析。研究表明:该理论分析结果与现场试验所显示的规律基本一致,验证了理论研究的合理性。该研究对于了解劲性砂桩的荷载传递规律和工作机制具有一定的理论价值。     

砂性土静止土压力计算探讨

关于静止土压力,在《铁路工程设计技术手册:路基》和《建筑边坡工程技术规范》(GB50330—2002)中,都有相关的办法和计算,但都是以"经验"为依据提出来的,且其计算图示为墙背垂直填土为水平的情况,由此可见前述规范中采用的方法和公式适用性较小,甚至不准确。基于库伦主动土压力计算理论,结合土体极限稳定边坡的条件,得出可能产生砂性土静止土压力的计算范围,从而建立砂性土静止土压力的计算公式,并通过应力圆加以论证。     

桩帽垫层对锤击沉桩的影响数值分析

为了研究桩帽垫层对锤击沉桩效果的影响,采用有限元软件ABAQUS对弹性桩帽垫层和硬木垫层进行了模拟,发现弹性垫层在锤击过程中可显著降低桩身应力,而硬木板降低桩身应力的能力有限。采用合适厚度、刚度的垫层时,可显著增加贯入度。锤击能、垫层厚度、垫层刚度之间存在一定关系。对于某一垫层刚度,存在一最优垫层厚度,垫层刚度增加,最优垫层厚度范围也增加了。厚度较厚、刚度稍大的垫层能取得较好的沉桩效果。     

多支点预应力锚索桩结构计算与测试分析

根据悬臂梁挠曲变形理论、横向变形约束弹性地基梁理论及桩索变形协调原理,提出了考虑各锚索支点施工工况影响系数进行土质地层多支点预应力锚索桩的设计方法;结合工程实施,对桩背与板后土压力、锚索拉力、桩身位移等进行了现场测试和分析研究;验证了桩背土压力受锚索约束影响呈梯形分布、板后土压力为三角形分布的应力图形;证明了考虑工况影响系数进行多支点预应力锚索桩设计的合理性和可行性。     

沉管灌注桩断桩率减小措施试验研究

依托多条高速公路沉管灌注桩复合地基,通过地面隆起、原位监测和检测,对沉管灌注桩挤土影响范围、不同措施减少断桩率效果等进行了试验研究,分析了断桩机理和断桩率差异的原因。研究表明,软黏土地基中预先设置竖向排水体对减少沉管灌注桩挤土效应、断桩率的作用很小,断桩的主要原因是地面隆起将桩拔断,连续施工的断桩率小于隔桩跳打,连续施工和桩身上部插筋可以有效减少断桩率。