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本文以大山口水电站工程为例,通过技术措施,克服了安装现场作业场地狭小、新型钢材焊接工艺不成熟,给岔管吊装、组拼、焊接带来的困难,解决了水电站大直径压力钢管安装技术上的难题。 相似文献
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在现阶段的码头施工中,逐步采用新型的钢管钢板板桩组合结构体系代替高桩码头结构体系,此类结构在桩径和桩长等基础尺寸方面均有增加的趋势,对施工技术水平提出更高的要求.文章以广州港南沙港区粮食及通用码头扩建工程为例,重点探讨大直径超长钢管桩的施工技术,最终取得了良好的施工效果. 相似文献
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通过对海南洋浦港软土地基中桩长74 m、桩径1.5 m的大直径超长钢管桩的高应变全程动测、压桩试验、拔桩试验和桩身轴力测试,探讨深厚入土地基层中大直径超长钢管桩工程性状和压桩及拔桩土侧阻力的分布规律,得出如下结论:1)同一土层侧阻力随着入土深度的增加而递增,一定深度后,其增幅减缓,趋向稳定;2)深厚软土地基中,大直径超长钢管桩拔桩和压桩侧阻力的比值为56.9%~75.0%;3)只有桩端位移达到1.1%~1.3%桩径时候,软土地基大直径超长钢管桩能充分发挥桩端土阻力,此时端阻力值约为承载力的19%。这对软土地基中的超长大直径超长钢管桩的理论研究和工程应用具有指导作用。 相似文献
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现行桩基规范缺少极密实粉细砂层桩端阻力和桩侧阻力的规定。结合某海港工程钢管桩基静载及高应变检测,探讨大直径钢管桩在极密实粉细砂层中的桩侧阻力和桩端阻力。高应变检测结果显示,极密实粉细砂层单位面积桩侧阻力范围为93~120. 01 k Pa,平均值为106. 6 kPa,1 500 mm钢管桩桩端阻力范围6. 742~6. 845 MN,平均值6. 780 MN。针对国内外规范对桩基承载力的估算计算结果进行分析,建议极密实粉细砂层桩侧阻力值取90~120 kPa,桩端阻力值取8~12 MPa。 相似文献
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在大直径超长钢管桩的打桩过程中,往往会因多种原因而停锤,复打时则有可能出现桩体拒锤的现象.结合渤海海域某打桩工程中出现的问题,通过分析比较本地区地质勘察资料总结当地的土体特点,根据打桩实测纪录和动力检测试验结果,对比分析打桩过程中和打桩结束后土体阻力的变化情况,深入探究打桩拒锤的原因和机理.研究结果表明,土体条件对桩体可打入性具有较大影响,打桩结束后一段时间内的土体阻力远大于打桩过程中的土体阻力. 相似文献
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引邱入城管线工程为唐山市环城水系提升改造综合治理PPP工程重要组成部分,本文主要探讨管线工程穿越高压线下段,安全距离不够的区域完成大直径PCCP管安装的施工方法.该工程采用辅助安装设备的方法,具有造价低、效率高、操作简单、安全系数高等优点. 相似文献
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针对浮式平台大直径钢管锚桩疲劳设计,研究了英国标准学会、法国船级社、美国材料试验学会以及挪威等国家的相关标准或规程,详细论述了锚桩疲劳分析理论、分析流程和疲劳设计分区.采用S-N曲线法计算焊缝等级C、D下的锚桩线性累积损伤,结果表明:增加钢筋混凝土芯柱、增大钢管桩壁厚以及提高焊缝等级能有效改善锚桩抗疲劳性能.研究成果可... 相似文献
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将高应变拟合分析的荷载-沉降(Q-S)曲线与静载试验直接测得的Q-S曲线进行对比分析,可获得千枚岩上覆钙质砂层大直径钢管桩的沉降特性。分析结果表明:当大直径钢管桩穿过较薄的钙质砂层且进入较硬的强风化千枚岩层足够深度时,Q-S特性表现为端承型桩,桩顶沉降主要由桩身压缩引起,残余沉降小;当大直径钢管桩穿过深厚钙质砂层且桩端支承于偏软的强风化千枚岩层时,Q-S特性表现为摩擦型桩,无论高应变还是静载试验,均能充分发挥土阻力,达到极限荷载时沉降急剧增大,累计总沉降量和残余沉降大;千枚岩层上覆钙质砂层的厚度对大直径钢管桩承载力影响微小,大直径钢管桩的极限承载力主要取决于穿过钙质砂层后进入千枚岩层的深度以及千枚岩持力层强弱。 相似文献
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湖区大直径钻孔灌注桩的施工方法 总被引:4,自引:0,他引:4
文章总结了洪泽湖南线航道^#17,^#19固定航标2.0m直径钻孔灌注桩的成功施工经验,重点探讨在开阔水域,复杂的施工环境中,进行大直径钻孔灌注桩施工的具体方法,强调了将施工过程划分为三个相对独立的施工阶段是适应湖区多变的天气情况,保证工程质量和施工安全的重要措施。 相似文献
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大直径圆筒挡墙变位计算方法及相关参数研究 总被引:2,自引:1,他引:1
文中提供了计算大直径圆筒挡墙结构变位的一种方法,并与试验测试结果进行了比较、分析。推导了表征该种结构系统变位特性的几个无量纲参数,研究了这几个参数对结构变位特性的影响,对指导工程设计和试验研究工作具有参考价值。 相似文献
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