重庆鹅公岩轨道大桥设计关键技术

重庆市鹅公岩轨道大桥位于既有鹅公岩大桥上游70m处,主桥采用(50+210+600+210+50)m半飘浮体系自锚式悬索桥。加劲梁采用钢箱-混凝土混合梁,中跨及边跨为钢箱梁,锚跨及锚固段为混凝土箱梁。桥塔采用门形结构,按全截面受压构件设计。主缆采用PPWS平行钢丝索股,布置为平行双缆面,中心距为19.5m。全桥边、中跨均设吊索,吊索采用PSS平行钢丝束,上端与主缆索夹采用销铰式连接,下端与加劲梁采用锚箱承压方式连接。2个桥塔单幅承台下均布置9根3.0m钻孔灌注桩。通过在主缆锚固横梁上增设竖向隔板和水平隔板将锚固箱室分成4个小舱室,以优化锚固横梁受力。对该桥总体及局部稳定进行分析,结果表明:桥梁总体及局部稳定均满足相关规范的要求。由于建设条件的限制,该桥开创性地运用"先斜拉后悬索"的方案施工。     

鹅公岩轨道大桥加劲梁施工过渡斜拉体系设计

鹅公岩轨道大桥为主跨600m的自锚式悬索桥,由于建设条件受限,该桥在悬索桥桥塔上固结钢塔,采用"先斜拉、后悬索"的方案施工。过渡斜拉桥是该自锚式悬索桥钢箱加劲梁施工的关键结构。根据悬索桥的结构布置、钢箱梁刚度特性和对不同固结钢塔高度的比较,确定了斜拉索的布置形式、最佳钢塔高度和相应的斜拉索规格选型。通过对过渡斜拉桥成桥过程和斜拉桥-悬索桥体系转换过程进行仿真分析,确定斜拉索及其锚固结构由过渡斜拉桥成桥过程最大索力控制设计,固结钢塔由斜拉桥-悬索桥体系转换过程控制设计,并以此为依据对过渡斜拉体系主要构件进行设计。斜拉索采用1 670MPa7mm预制平行钢丝索;钢塔高42.5m,采用双肢结构,每肢均为5.6m×3.0m矩形钢箱。实践表明:过渡斜拉体系设计合理,顺利地辅助完成了钢箱梁的架设及斜拉桥-悬索桥体系的转换。     

大跨径斜拉桥非线性静力稳定分析

采用有限元方法对梅溪河大桥(大跨径斜拉桥)进行了考虑材料与几何双重非线性因素静力稳定分析,并采用多段索单元考虑斜拉索的垂度及几何非线性效应。分析结果表明:该桥稳定性满足规范要求,该桥稳定性主要取决于混凝土材料非线性,几何非线性因素对结构稳定性系数影响较小,但采用多段索单元模拟斜拉索后,几何非线性影响增大,结构的稳定性系数降低。     

海珠大桥加固实施方案静力分析

广州海珠大桥（钢桥）采用自锚式吊桥加固设计方案。静力分析表明，经过加固后，大桥中跨可减少原桥恒载下的弹性挠度，桁架式载显著；边跨桁架挠度减小，由背索的张力和部分节间施加预应力使下弦杆内力明显减小。实现体系转换后，大桥结构受力合理，满足设计要求。     

重庆菜园坝长江大桥主拱静力稳定性分析

采用几何非线性屈曲分析程序对菜园坝长江大桥主拱稳定性进行了详细的分析,给出载荷作用下主拱拱肋随荷载增加的变形和截面应力全过程曲线,深入分析了其失稳模态和横向扰动荷载对主拱的失稳过程的影响.     

重庆菜园坝长江大桥主拱静力稳定性分析

采用几何非线性屈曲分析程序对菜园坝长江大桥主拱稳定性进行了详细的分析,给出载荷作用下主拱拱肋随荷载增加的变形和截面应力全过程曲线,深入分析了其失稳模态和横向扰动荷载对主拱的失稳过程的影响.     

重庆长江鹅公岩大桥荷载试验分析

本对重庆长江鹅公岩大桥（三跨连续钢筋梁悬索桥）的荷载试验方案选定、计算预期测试结果、实测结果与计算比较作了分析。对三跨悬索桥的计算分析作简单总结，并对钢筋梁悬索桥的计算误差作初步分析。     

重庆长江鹅公岩大桥钢箱梁焊接工艺

重庆长江鹅公岩大桥为一座钢箱梁悬索桥,全长1 024 m,主跨600 m.主梁由106段钢箱梁组成,标准节段长10 m,宽35.5 m,高3 m,重132 t,为全焊箱形结构.介绍了该桥钢箱梁的焊接施工工艺,提出了焊接设备的配置,给出了单元件和节段总装的焊接工艺参数,并对钢箱梁的焊接质量检验作了简介.     

三汊矶大桥颤振稳定性的风洞试验与研究

长沙三汊矶湘江大桥为5跨连续双塔自锚式悬索桥，主跨328m。该桥设计新颖，结构特殊，湖南大学风工程试验研究中心对其进行了详细的抗风性能研究。介绍了该桥的设计基本情况、三汊矶大桥节段模型和全桥模型风洞试验情况。抗风研究表明，三汊矶大桥在成桥运营阶段具备足够的颤振稳定性。     

中央索面混凝土斜拉桥索力扩散角分析

中央索面混凝土斜拉桥斜拉索轴力在主梁断面内传递存在一定扩散角度,扩散角影响到截面有效分布宽度,这对于设计计算是不可忽视的点。研究确定分析方法,引入扩散长度和轴力滞系数概念,基于枫树坝大桥项目,计算顶板和底板在不同扩散距离的轴力滞系数,分析斜拉索轴力在顶板和底板的传力规律,同时计算出在顶板和底板中斜拉索轴力的扩散角,另外分析横隔板设置对索力扩散角的影响,得出斜拉索轴力在顶板中扩散角约29.3°,在底板中扩散角约17.15°,斜拉索轴力在顶板的扩散速度是底板的1.71倍;改变主梁横隔板设置道数,对轴力滞系数改善较小,对扩散角也基本没有影响。     

千米斜拉桥设计关键技术探讨

对千米级大跨度斜拉桥的结构体系及关键构件设计、结构的几何非线性分析、稳定分析、动力分析以及车桥动力相互作用进行初步探讨。     

大跨径斜拉钢管混凝土拱桥空间稳定性分析

在考虑几何和材料非线性的基础上,运用大型通用有限元软件AN SY S,对某座大跨径斜拉钢管混凝土拱桥进行了空间稳定性分析。采用3种稳定分析方法,分别对3种不同工况进行了稳定性分析,计算结果表明,几何非线性和材料非线性对其稳定性影响很大。     

大跨度外倾式拱桥稳定及极限承载力分析

为研究外倾式拱桥稳定及极限承载力问题,以九堡大桥为背景,建立有限元分析模型,分别计算了该桥线性屈曲、几何非线性稳定(分别考虑初始缺陷以及材料非线性)、弹塑性稳定状态下的稳定系数,对失稳机理以及车道荷载和静风荷载作用下的极限承载力进行分析,在此基础上讨论了荷载及横撑布置对极限承载力的影响。分析结果表明:几何非线性对于刚度较大的钢拱桥稳定的影响不大,而材料非线性对极限承载力的影响显著,弹性稳定分析会过高地估计钢拱桥的极限承载力;外倾式拱桥的失稳多为面外失稳形式,且副拱拱顶横撑对稳定的影响较小。     

自锚式悬索桥静力特性模型试验研究

为研究自锚式悬索桥在运营阶段的静载响应规律,以应变相等为原则,按静力相似理论对哈尔滨市三环西线跨松花江大桥主桥进行1∶50缩尺模型试验研究.以轴向刚度、弯曲刚度相似为主进行模型设计,重点关注桥梁的受力与变形性能.根据有限位移理论的仿真分析,结合相关规范的规定,制订桥梁静力试验工况及试验方法.基于最不利加载工况下的试验数据,对该桥的主缆、吊索、主梁的受力及变形特征进行分析.结果表明:双塔对称体系自锚式悬索桥的边主跨挠度分布情况与三跨连续梁类似,但由于竖向索力的弹性支撑作用,结构挠度减小,证明结构在静力作用下能承担的荷载更大;各关键构件荷载安全系数均在规范限值以内,大桥结构受力偏于安全;各测试工况试验值与理论计算值总体吻合较好,模型能较好反映实桥的受力特性,同时也印证了缩尺模型设计的合理性.     

大跨径悬索桥静载试验研究

论述了大跨径悬索桥静载试验的方法、内容和实际加载方案，对有关测试项目(吊索索力、锚跨张力等)理论值的计算方法进行了讨论，通过将实测值与理论值进行对比研究，得出了试验桥梁的评价结果。     

大跨径钢管混凝土拱桥稳定性非线性有限元分析

介绍了大跨径钢管混凝土拱桥失稳破坏的2种类型：平衡分支点失稳（第一类稳定性问题）和极值点失稳（第二类稳定性问题）。采用统一的钢管混凝土本构关系,以张（家界）至花（垣）高速公路猛洞河大桥为例建立有限元模型。对结构在弹性状态、几何非线性与材料非线性状态下的两类稳定性问题进行了探讨。分析表明：研究大跨径钢管混凝土拱桥的稳定性时,可不考虑几何非线性的影响,但材料非线性的作用不容忽视。同时,研究了混凝土强度、钢管强度、含钢率、矢跨比、初始缺陷对结构稳定性的影响作用。     

钢管混凝土拱桥矢跨比对稳定性影响的研究

钢管混凝土拱桥可以通过改变矢跨比来改善其整体稳定性。利用有限元方法研究钢管混凝土拱桥的矢跨比对稳定性的影响,给出矢跨比的合理取值范围。结果表明,在考虑几何非线性影响的情况下,钢管混凝土拱桥的矢跨比宜选在1/3.5~1/5。     

主跨457 m钢箱拱桥弹性稳定及极限承载力研究

柳州官塘大桥为主跨457m中承式钢箱拱桥,拱肋采用单箱单室钢箱截面,为拱肋内倾角度10°的提篮式拱桥。为了研究大跨径提篮式钢箱拱桥的稳定特性,采用ANSYS有限元分析软件APDL参数化建模,分析钢材强度、拱肋安装初始缺陷、拱肋内倾角度对主拱弹性稳定和极限承载力的影响。研究表明:随着钢材强度的增大,极限荷载系数逐渐增大,且基本呈线性比例关系;弹性屈曲分析不能反映钢材强度的影响;随着拱肋内倾角度的增大,弹性稳定系数和极限荷载系数呈先增大后降低的趋势,拱肋内倾角度在12°~13°,具有最大的弹性稳定和极限承载力。     

广州珠江黄埔大桥悬索桥静载试验与评价

介绍广州珠江黄埔大桥悬索桥交工验收静载试验的内容、方法和实际加载方案,通过对实测结果与理论计算值进行对比研究,得出评价结果,表明静载试验结果与理论计算值基本一致,其理论分析模型能很好地反映桥梁实际受力特性。