客运专线车站防护区段设计方案优化研究

某客运专线在车站侧线股道设防护区段的情况下，联调联试期间发生：防护区段长度超过100 m时，装备H型车载的动车组会产生制动（问题1）；侧线通过时，装备T型车载的动车组发生掉码引起列车制动（问题2）。通过数据分析发现问题1原因为丢失出站应答器；问题2原因为应答器载频预告与接收的地面载频信息逆序。提出防护区段载频设置优化和车载软件优化2种方案：将防护区段与股道区段按相同基准载频布置，可以同时解决问题1和问题2，适用于新建线路；H型车载软件修改为到出站信号机的轨道电路长度小于225 m时判定该区段为防护区段，T型车载软件增加绝缘节使用判断条件，绝缘节后的载频与应答器预告的下一段载频一致时才使用该绝缘节。最终H型和T型车载通过软件升级解决了上述问题，可为工程中类似问题的解决提供借鉴。     

城市轨道交通车辆正线试车条件探讨

针对既有地铁车辆段试车线条件限制，以及新建线路试车线的建设困难等问题，提出正线试车的建议。基于全区间单次试车法(列车牵引-制动性能试验一次性完成)及分步试车法(列车牵引-制动性能试验分步进行),对不同速度等级下的6节编组城市轨道交通正线区间试车区段的有效长度进行了计算，并对比分析了两种方法的特点，给出了正线区间试车区段有效长度的推荐取值及有效取值区间。结果表明：针对6节编组A型城市轨道交通列车，不同速度等级80 km/h、100 km/h、120 km/h下正线区间试车区段的有效长度优先取值分别为1 448 m、1 805 m、2 591 m;当优势平直段或近似平直段区间不满足此要求时，可要求试车区段的有效长度在(775,1 448)m、(1 119,1 805)m及(1 584,2 591)m区间内。采用分步试车法计算时应考虑有效试车区段前端的线路条件满足最小曲线半径及轨道超高要求；车辆段试车线条件受限的问题可以通过设置合理联络线，以及与既有线试车线资源实现共享的方式来解决。     

长区段25Hz轨道电路叠加ZPW-2000A的方案

1问题提出 在北京枢纽的自动闭塞和车站电码化改造过程中,北京东站对星火方向半自动闭塞接近区段的长度为1700m,此区段需要进行25Hz相敏轨道电路叠加ZPW-2000A电码化改造.在正常情况下,道碴电阻为1.0Ω·km并安装补偿电容时,轨道区段入口电流能满足电化区段机车信号接收灵敏度要求(≥450mA).但若轨道区段长度为1700m,则随着区段长度的延长,入口电流不断衰减,远端入口电流将不能满足机车信号接收灵敏度的要求.目前解决正线超长区段的方法是将区段一分为二.但这种方法需要锯轨,增加了工程投资和实施难度.本文就以轨道区段为1700m为例,提出适合的解决问题方法.     

计算机联锁系统轻车跳动造成进路遗留白光带的处理方法

计算机联锁系统电化区段车站中经常有40m左右的短轨道区段，如果出现在正线，就会造成单机通过时联锁进路遗留白光带，影响行车效率。原因是：①单机车体短、重量轻，正线通过时速度快，容易造成轨道电路压不实，轨道电压波动，②轨道复示继电器JWXC-H310的缓动时间为0．3～0．5s，缓动时间不够长，造成了轨道继电器跳动。正线短区段遗留白光带区段示意图如图1所示。[第一段]     

用振荡法解大规模路网上的空车调配问题

针对大规模路网上的空车调配问题，提出了一种网络变换方法－振荡法，计算空车调配方案时，为了压缩参与计算的支点数量，要把中间站上的空车流，按照区段上的空车排空方向，归并到相应的支点站上去，但是，某区段上的空车排空方向，在最优空车调配方案确定之前，是无法知道的。振荡法是在事先不知道某个区段空车排空方向的前提下，预先人为指定该区段的空车排空方向，作为初始方案，使得区段上中间站的空车流，能够按照一定的原则归并到前方技术站，然后对初始方案进行计算，对区段空车方向不断进行调整，反复振荡，反复计算，直到指定的空车方向与计算结果相符合时为止，文中给出了振荡法的算例。     

土路基-刚性基础板式轨道过渡段动力特性分析

研究目的：目前，我国拟在高速铁路的土路基上铺设无砟轨道，由于高速铁路的轨道要求有更高的平顺性和舒适性，因此本文从车辆-轨道耦合大系统的角度出发，探讨土路基与刚性基础的过渡区段的动力特性，以期为过渡段的设计和施工提供理论支持和参考依据。 研究方法：基于车辆-轨道耦合动力学理论，建立了土路基-刚性基础过渡段模型，编制了动力学仿真计算程序，对过渡段的动力特性进行了仿真计算分析。 研究结论：在土路基-刚性基础过渡区段，轨道基础刚度差产生动力作用不是很大，但钢轨挠度变化显著；差异沉降对轮轨系统的动力作用十分剧烈，考虑30mm／10m的差异沉降，车体加速度达到1．0m／s。时，接近舒适度管理目标值0．13g；随着速度的提高，动力作用加剧，当运行速度从250km／h提高到350km／h时，最大轮轨垂向作用力从92kN提高到104kN，而最大车体加速度从1．0m／s^2提高到1．4m／s^2，此时已经超过了安全限值；过渡段的设置长度宜以车体加速度为主，最大差异沉降为30mm的过渡区段，过渡段的长度可以设置在25—30m之间。     

提高DF4型内燃机车在京通线运用可靠性的措施

赤峰机务段位于京(北京)通(通辽)线上，担当区段西起隆化车站、东到通辽车站，共配属有77台内燃机车，其中72台DF4型内燃机车作为线上运用，5台DR型内燃机车用于调车作业。该区段的西部线是坡道大、曲线多、隧道多的丘陵地段，东部线(赤峰～通辽)是地势平坦的沙漠区段，每年11月至第2年5月，风沙连续不断，最大月平均风速为46m／s，粉尘粒度细如面粉，从而给内燃机车的运用带来了许多问题，主要问题是柴油机气缸套和活塞环出现早期磨损、牵引电动机故障率高。为此查找了原因，并采取了以下措施，收到了良好的效果。     

天津地铁盾构隧道下穿外环河技术措施

正1工程概况天津地铁2号线是天津市快速轨道交通网的东西骨干线,全长22.5km,其中地下20.3km,过渡段及地面线2.2km,设置曹庄停车场和李明庄车辆段。曹庄停车场至盾构井区段采用明挖法施工,盾构井至延安西路站区段采用盾构法施工。DK2+163—193区段下穿外环河,线路纵断面坡度为25.95‰,外环河河道宽15m,河底标高-1.05m。河底隧道结构顶面覆土为3.62m,两个     

基于地铁车内噪声控制的钢轨打磨限值研究

定期打磨钢轨可降低钢轨粗糙度，进而有效降低轮轨滚动噪声和车内噪声。针对某区段钢轨波磨导致的异常车内噪声问题，对该区段的钢轨波磨及客室与司机室的车内噪声进行现场测试和分析。研究结果表明：钢轨打磨前的司机室和客室的噪声主频段为420～670 Hz,与地铁列车通过该区段波长为25 mm和40 mm波磨时的通过频率基本一致；钢轨打磨后，车内噪声明显降低，客室噪声幅值降低了11.4 dB(A),司机室噪声幅值降低了9.8 dB(A)。针对车内噪声控制提出钢轨打磨限值：当钢轨粗糙度在大部分频带范围内超过钢轨粗糙度限值3 dB或6 dB时，建议对该钢轨进行打磨。     

隧道内承力索旋转腕臂偏移量的分析与计算

结合达万线分水寺隧道内承力索腕臂安装工程，讨论了从隧道口至隧道内780m处温度变化及承力索伸缩情况，分析并计算了该区段范围内各悬挂点的腕臂偏移量，得出结论，在长大隧道靠近隧道口区段内气温变化与距隧道口的距离呈非线性变化关系，各段承力索伸缩量也呈非线性变化关系。     

TG400—6系列机车对讲电话系统

TG400—6系列机车对讲电话系统是西安铁路局专门为大秦线组合列车司机间通话设计的单工通话设备。该系统采用450MHZ电台和400kHZ感应电台同发、同收，共用一套音频终端设备，彻底解决了山区电气化铁路区段450MHz弱场强区的通信问题，总场强覆盖率达到100％。     

地铁长大区间隧道通风设计

地下铁道区间隧道长度较长时，会有两趟列车同时在该区段内追踪行驶，其通风设计是一个难题，过去常采用中间加设竖井，将其分为两个通风段。广州地铁一号线体育中心站－广州东站之间长达1875米，行车组织计算表明该区段时有两趟列车追踪行驶，其通风设计经过深入研究和充分论证，取消了中间通风设施，本文简要介绍了其设计方案，以供其它地铁设计时参考。     

冷轧硅钢片在高磁场下磁特性的测量

为了增加牵引电机的功率,电枢齿部磁感应强度 B 高达2.1T(特斯拉),在过载运行情况下,齿部磁感应强度高达2.3T。当饱和电抗器工作在高饱和区段时,铁芯中磁感应强度高达2.3～2.5T。目前国内硅钢片制造厂,按冶金部标准(YB73—70)、(YB73—63)所提供的磁化曲线,磁场强度 H 最大值为30 000A/m,此时硅钢片已趋于饱和。据有关资料介绍,冷轧硅钢片 B 值为2.1T 时,H 值约为50'000A/m;B     

荷兰的HSL—Zuid高速铁路

荷兰的HSL—Zuid高速铁路是指巴黎、布鲁塞尔和阿姆斯特丹之间欧洲高速铁路连接线的第三区段。该区段是在泛欧高速铁路运输网的框架内，根据国际条约而修建，设计速度为300km／h，为客运专线。该线建成后，阿姆斯特丹、布鲁塞尔、巴黎和伦敦之间的旅行时间将大大缩短。自2006年起，阿姆斯特丹—伦敦的旅行时间将从6h 16min缩短到3h 43min。HSL—Zuid高速铁路分北南两段，分别长43km和45km，除个别地段外，全线铺设Rheda 2000型无碴轨道。     

解决分路不良轨道电路区段的几点设想

轨道电路反映铁路区段占用时，是靠列车轮对短路该线路的两侧钢轨，切断电气回路来实现的。若钢轨轨面生锈严重、车辆轮对锈蚀、污物粘连等原因，在钢轨轨面形成了一层绝缘隔离层，造成列车轮对不能短路两侧钢轨，即切不断该线路的电气回路，电务部门称之谓轨道电路分路不良区段。具体反映在行车室控制台上，有车占用时。     

机车信号地面发码记录仪

目前，对于判断车站股道电码化设备是否正常工作，还没有实时监测及报警的专用设备。现场只是用万用表在机械室分线盘上进行测试，而且只能在列车运行到发码区段时，才能测出该区段的发码电压和频率。特别当列车正线通过时，占用发码的时间较短，测试非常困难。为此，特研制机车信号地面发码记录仪。     

计算机编制复线实用货物列车运行图的整数规划模型及求解方法

为了克服计算机编制上区段列车运行图存在的不足，把编图研究从单区段推进到由多个区段组成的某段或整条一路，并结合枢纽条件进行，已成为一个迫切需要研究解决的课题，本文首先对复线货物列车运行图进行了数学描述，接着阐述了求解该问题的算法和步骤，最后给出了实际应用的几个例子。     

婺源站动车制动问题分析及解决方案

对婺源站跨场运行时,因移频轨道电路区段长度不足而导致动车制动问题进行深入分析,提出将移频轨道电路的发码时机与列车运行方向关联,使该区段的轨道电路有条件发码的特殊处理方案,巧用继电电路的小修改解决列控系统问题,避免列控软件修改,节约问题解决的时间及成本,该思路值得后续解决类似问题参考借鉴.     

郑西高铁全并联AT越区供电时失压保护配置的改进

在郑西(郑州—西安)高铁的运行实践中,发现全并联AT越区供电时部分保护方案配置中存在问题,特别是失压保护配置不当。当采用越区供电方式时,如果被越区段发生故障,将导致被越区段停电,直接影响到正常供电,干扰了高铁的正常运行秩序。现对存在的问题进行了分析和研究,并提出了改进方案予以解决。     

站内微电子交流计数正线电码化发码电路存在问题及改进

我段管内宝鸡-中卫、西安-宝鸡为交流电化区段，站内轨道电路采用25Hz相敏轨道电路，站内机车信号采用微电子交流计数接近发码形式。近几年来，由于列车不断提速、电化干扰及外界施工妨害干扰，使部分区段闪红光带，由于原发码电路设计存在问题，当排好正线接车进路时，正线接车进路某一区段人为短路出现红光带后，即使短路条件