汽车断裂钢板弹簧的焊修

汽车钢板弹簧的材料为硅锰合金钢,如60Si2MnA,经典型处理后的硬度为HRC41～43,因其含碳量较高,可焊性差,因此应选用低氢型507焊条,采用手工电弧焊,其坡口型式如图1所示,焊接规范如表1所示。采用窄坡口和第1层焊接中使用大电流,其目的是加大焊缝中母材所占的百分比,提高焊缝强度     

AZ91D镁合金电子束焊接头显微组织

在加速电压60kv、电子束电流为40mA、焊接速度10mm／s、真空度0．2Pa下,实现了AZ91D镁合金的真空电子束焊接。采用金相显微镜及显微硬度计对AZ91D镁合金电子束焊接头的显微组织及显微硬度进行了分析。结果表明,AZ91D镁合金电子束焊接接头主要由焊缝、部分熔化区、热影响区及母材组成,焊缝区由均匀细小的等轴晶组成,AZ91D镁合金电子束焊的熔合线不明显,而出现部分熔化区,AZ91D镁合金电子束焊的热影响区很窄,且难以分辨。电子束焊焊缝区由于显微组织的细化,显微硬度接近母材的硬度。     

怎样用气焊修复铝制缸盖

缸盖是柴油机中结构较为复杂的零件 ,长期使用会出现裂缝或损伤 ;冷却水的化学腐蚀还会使水口周围的金属剥离或脱落 ,必须修复后才能继续使用。铝制缸盖的焊修方法如下 : 做一个带半圆形嘴子的铁勺 ,嘴子外端焊成封闭状 ,嘴子下方勺壁上钻一个直径 4mm的孔。将砸碎的废活塞放入铁勺内加热至熔化状态 ,然后把铁勺放在干净的铁板上作倾斜移动 ,让熔化的铝水经小孔流出 ,做成焊条。焊条最好随做随用 ,以免表层氧化而影响焊接质量。 先将被焊件外表面氧化物、污垢及锈斑等清除干净 ,再将其周围加热到 30 0℃～ 35 0℃ ;然后把被焊部位加热至熔化…     

电动汽车用7075铝合金搅拌摩擦焊性能研究

为了解决电动汽车电池能量密度不达标问题,电池壳采用7075铝合金代替6系铝合金,研究7075铝合金焊接性能,分别对7075和7075-T6进行搅拌摩擦焊,及对7075焊后T6热处理,并且焊后进行力学性能对比分析及显微组织观察。得出结论:未经热处理的7075铝合金搅拌摩擦焊缝系数可达0.96;热处理后焊缝抗拉强度有所提升,但焊前热处理强度提升明显;焊前热处理和焊后热处理的焊缝抗拉强度与转速/焊接速度具有相同的变化趋势,均在转速1600r/min,焊接速度600/min时获得较高抗拉强度。为实际生产过程中7075铝合金的热处理及焊接状态的选择提供参考。     

机器视觉系统在激光焊接中的应用

为了满足柔性化生产的要求,机器视觉被广泛应用在激光焊接中。文章通过机器视觉系统在汽车制造业激光焊接中的应用实例,介绍了视觉激光焊接系统的组成,并重点分析了视觉技术的应用,如标定、焊前检测、焊缝轨迹控制及焊后质量检测等。     

拼焊板冲压成形研究的现状和发展趋势

从分析汽车车身采用拼焊板的利弊和国内外研究现状出发，剖析了其设计到生产过程的主要问题，如激光焊接、冲压成形性仿真研究、试验研究、焊缝移动控制和模具结构等，预测了国内外拼焊板的发展趋势。     

关于管道对接焊坡口的改进研究

合理的坡口设计有利于保证焊缝质量。本文针对管道(δ6mm～14mm)对接焊时常采用的V型坡口易出现问题,提出了一种改进型坡口。分析及试验结果表明:改进型坡口优于V型坡口,有利于保证和提高焊接质量。     

铝镁合金的MIG焊（熔化极氩弧焊）探讨

铝镁合金的应用范围越来越广泛，但以往多采用的ＴＩＧ焊适应范围窄，焊缝缺陷大，显然已不能满足生产需要，本文通过试验论证了采用ＭＩＧ焊，通过改变母材坡口形式及焊接规范，可使铝镁合金的焊接质量得到较大的改观。     

沪通长江大桥跨南岸大堤112m简支钢桁梁主桁整体节点焊接施工技术

沪通长江大桥跨南岸大堤上部结构为3孔112m简支钢桁梁。主桁上、下弦为焊接整体节点箱形杆件。箱形杆件顶板与节点板的棱角焊缝在横梁接头板对应范围内要求全熔透焊接,由于顶板最后封盖,受箱体空间限制,无法清根,为此该处焊缝采用单面焊双面成型的焊接工艺。焊接前使用砂轮机打磨、清理坡口及待焊区域,对厚板进行焊前的预热。在坡口根部预留间隙,采用焊条电弧焊打底,后续焊接采用性能稳定的药芯焊丝进行多层多道焊。采用反变形法、预留收缩余量法、焊接工艺措施保证法等方法,严格控制了焊缝质量和变形控制,满足规范和设计要求。     

CO_2气体保护焊在JT BG35J型半挂车车架焊接中的应用

介绍了CO_2气体保护焊的焊接方法、工艺规范、焊接变形的估算及焊接顺序的确定。一、JT BG35)型车架焊接结构特点JT BG35)型40英尺集装箱专用半挂车的载重量为30400kg,车架采用边梁式框架焊接结构。纵梁和横梁的材质都是16M二。横梁是槽形冲压件,左右两根纵梁是大断面焊接工字钢结构。纵梁腹板厚6mm,两翼板各厚巧mm。纵梁长12176mm,腹板与翼板的T型接头焊缝长12o56Inm。纵梁的主要结构尺寸如图1所示。     

如何熟练掌握汽车塑料件维修技能（下）

如果焊条落入焊缝后堆成一团，或焊条在焊接过程中被拉断，则焊缝强度必然降低。因此，焊接速度和焊条的熔化应配合协调。塑料焊接时平均速度应保持在150-200mm／min。C.在整个焊接过程中，焊条上的压力应保持一致。当需要另接一根焊条时，应在焊条尚未太短而不够把持之前即停止焊接。     

手持激光焊技术焊接汽车涂层钢板的试验研究

采用手持激光焊技术研究了带有电泳涂层的汽车车身用钢板的焊接可行性,分析了涂层情况对焊接过程的影响,研究了涂层钢板手持激光焊接头的力学性能、工艺参数、焊缝质量,通过与点焊、SPR连接工艺进行强度对比试验,充分验证了手持激光焊的工艺性能,说明了该工艺在汽车生产领域对电泳后车身的焊接可行性。     

不同工艺激光拼焊硼钢板热冲压性能研究

文章以Al-Si镀层热成形硼钢板为母材,分别采用半剥层激光拼焊(partialablation)和不剥层直接填丝焊(noablation,withfillingwire)工艺制成拼焊板(TWB),研究两种拼焊板焊缝区域的力学性能、硬度和冲击韧性,并应用量产热冲压模具进行了B柱试冲,对冲压后B柱的焊缝区性能和三点弯曲性能进行了比较。研究表明:无论是半剥层激光拼焊还是不剥层直接填丝焊激光拼焊,其焊缝区域力学性能均不弱于母材,冲压后B柱零件的抗弯曲性能也与无焊缝的B柱量产零件相当。     

汽车铝质气缸盖的焊修

铝质气缸盖为铝合金铸件,内部形状复杂,在使用过程中,上面易产生裂纹,下面水道孔易被硬水腐蚀,常常需要修复.用焊接加工修复工艺,一般不需预热;如遇裂纹过长,就需进行预热,还必须开V形槽,并将焊接处氧化铝及杂质彻底清除,再与另一废气缸盖用螺栓拧紧而合并,避免变形,然后预热至250～260℃,将其放平施焊.焊补裂缝时,应分成长50～60mm的区段,自裂缝中间开始,相继背向焊接,即采用逆向焊法.     

拼焊板力学性能概述

1 力学性能 （1）拉伸试验 虽然拼焊板的拉伸试验如同别的材料一样，但是在测试时有其特殊考虑．其中最重要的因素是试样尺寸。试样尺寸取决于测试的是焊接接头还是焊缝。如果测试接头，     

汽车车身用高强度镀锌钢板的激光搭接焊工艺研究

本文分析了汽车用钢的发展方向,指出高强度镀锌钢板将在汽车车身结构中得到广泛应用。通过分析双相（DP）系列高强度镀锌钢板焊接中存在的问题,指出激光焊接的重要性。最后,研究了高强度镀锌钢板激光搭接焊的工艺技术。结果表明,采用双束激光和中间夹层工艺焊接高强度镀锌钢板可以得到良好力学性能的搭接焊缝,其焊接过程平稳、无飞溅且焊缝表面美观。     

贮罐现场组焊防变形安装技术

贮罐在现场制作组焊过程中，由于钢板厚度薄，相对刚度小，直径大，焊缝长，在焊接热影响作用下，焊缝纵向收缩量大，在罐体上很容易产生各种变形，而变形控制是难度最大的一项工作。     

后桥钢板激光-MIG复合焊接优化研究

研究了两种后桥桥壳用低合金钢板在激光-MIG复合焊接中,接头形状、接头间隙及MIG参数变化(大、中、小MIG参数)对焊缝形状及焊缝喉厚的影响.研究结果表明,MIG参数应设置成大、中MIG参数水平,以保证在一定的接头间隙下有充足的焊接材料填入间隙而形成部分焊透的焊缝,使焊缝喉厚满足焊接强度要求;过高的MIG输入能量和过多的焊料(丝)填入将导致焊缝横截面积增大,但对焊缝喉厚的影响不是很明显;当MIG参数设置成小MIG参数水平时,0.5 mm的接头间隙或切角面为3 mm×2 mm时,对获得较大的焊缝喉厚有利.     

激光拼焊汽车门内板焊缝性能研究

研究了应用于汽车门内板的激光拼焊板焊缝性能,板坯分别为DC06/0.7和B170P1/1.2.对接头各区域进行金相组织观察和硬度的测量及分析.沿垂直于焊缝方向测试拼焊板单向拉伸的力学性能,推导了单向拉伸下拼焊板的应力应变关系.结果表明,激光拼焊板的热影响区较窄,焊缝处的硬度显著增加,焊缝及热影响区的硬度值均大于母材.在单向拉伸时,拼焊板的强度指标介于两个基板的性能之间,拼焊板的伸长率和应变硬化指数降低,拼焊板变形量的试验结果与推导的公式计算结果相吻合.     

LaserHybrid激光-MIG复合工艺

激光焊是高能束的焊接工艺,光束能量可达106W/cm2,当激光达到材料的表面时,该点的温度迅速升高到挥发温度,并形成挥发孔。激光复合焊技术是两种焊接方法同时作用于焊接区。激光束在焊缝垂直方输入热量,同时MIG电弧在后方熔化焊