荷兰塔西坨大桥维修加固

正塔西坨大桥(Tacitus Bridge)位于荷兰埃韦克,跨越瓦尔河,1976年建成通车,是荷兰公路网的关键节点之一。该桥是一座(105+270+105)m斜拉桥(见图1),斜拉索半扇形布置,主梁采用钢箱梁,梁高3.5m,承载双向4车道。为了缓解交通压力,紧挨着该桥修建了新桥,新桥2013年通车,新桥与旧桥外观无违和感,车道扩充为双向8车道(见图2)。     

新型钢混螺栓连接件抗剪性能试验

在钢混组合梁桥中,为实现混凝土板与钢主梁的装配式连接,提出一种主要由长螺栓、短螺栓及螺栓连接套筒组成的新型钢混螺栓连接件,该螺栓连接件的最大优势为易于混凝土板的拆卸。设计并开展新型螺栓连接件推出试验（3组试件）,并分析各直径螺栓连接件的剪力-滑移曲线特征及相应推出试件的破坏形态;研究新型螺栓连接件的抗剪承载力、峰值滑移及抗剪刚度等力学性能,并与焊钉连接件相应的力学性能进行比较。研究结果表明：推出试验中新型螺栓连接件的破坏形态均为螺栓杆被直接剪断,螺栓连接套筒下侧混凝土仅出现微小裂纹,混凝土无压溃剥落现象;新型螺栓连接件的抗剪承载力约为螺栓杆抗拉强度的80%;钢混结合面的峰值滑移随螺栓直径的增大而增加,M27螺栓连接件的峰值滑移接近6 mm;螺栓连接件的抗剪刚度主要受螺栓杆和螺栓孔间隙的影响,随间隙的增大而减小;在钢混组合梁桥中应用该新型螺栓连接件时,为减少螺栓连接件的使用数量,推荐采用较大直径的螺栓连接件。     

汽车发电机的使用维护与故障诊断

1、发电机的使用维护 发电机维护时要注意以下问题。①发电机（见图1、图2）各部位连接螺栓（母）要紧定可靠，导线接触良好，避免松动脱落而影响工作。     

德国新拉恩河谷高架桥

正位于德国林堡的既有拉恩河谷桥(Lahntal Bridge)建于20世纪60年代初,桥长400m。每天从桥上通过的车辆达10万辆。为了缓解旧桥的压力,在旧桥西侧修建了一座新桥。新拉恩河谷高架桥(New Lahntal Viaduct,见图1)比旧桥规模大,桥面总宽43.5m,承载双向8车道(旧桥仅承载6条车道)。新桥2013年开始施工,2016年年底通车,总造价为1.03亿美元。新桥通车后,旧桥在2017年秋季拆除。     

德国新凯特怀克桥

正德国汉堡旧凯特怀克桥(Kattwyk Bridge,见图1)建成于1974年,是一座公铁两用的升降式开启桥。随着车流量的不断增大,桥梁结构出现了疲劳迹象,解决方案为在旧桥旁边修建一座新桥。新桥建成投入使用后,旧桥仅做公路桥用,旧桥加固后车流量可以增加30%。     

桥梁中混凝土受弯构件设计与诺谟图

对桥梁中受弯构件正截面的强度设计、裂缝验算、斜截面抗剪强度计算进行了讨论，并根椐公路＜＜桥规＞＞结合设计实际绘制了全套钢筋混凝土设计用诺谟图。     

装配式木结构钢夹板螺栓连接抗剪性能（双语出版）

为深刻认识装配式木结构钢夹板螺栓连接的抗剪性能,准确计算其抗剪承载力,针对装配式木结构中胶合木-钢夹板螺栓连接件的构造特点,考虑胶合木厚度与螺栓直径之比（厚径比）、螺栓间距及螺栓并列、错列布置3个因素的影响,设计了3类17组共51个推出试件,并进行了纵向荷载作用下胶合木-钢夹板螺栓连接件的抗剪性能试验。采用推出试验与有限元数值模拟相结合的方法,探讨了胶合木-钢夹板螺栓连接件的剪切破坏机理和螺栓垫片对其抗剪性能的影响。结果表明：胶合木-钢夹板单螺栓连接中,随厚径比的增大,螺栓连接的破坏模式逐渐由"单铰"向"双铰"转化,最佳厚径比为7.5;在多螺栓连接中,螺栓从上至下的弯曲程度呈递减规律,且部分胶合木出现销槽承压破坏;随着螺栓布置间距的增大,连接件的抗剪承载力呈增大趋势,而初始刚度呈减小趋势;随着螺栓布置列数的增加,连接件的胶合木由沿中间单列螺栓劈裂破坏向两边列螺栓劈裂破坏转变,2列布置构件的延性最佳;在螺栓数目相同时,螺栓错列布置的抗剪承载力比并列布置的高,但并列布置的延性性能优于错列布置;钢夹板螺栓连接件抗剪承载力的有限元计算结果与试验结果吻合良好,而各国规范公式计算结果则偏于保守;螺栓垫片对连接件抗剪性能的影响较小。     

日本米子高速船谷川大桥新桥

<正>日本船谷川大桥新桥(Funetanigawa NewBridge)是米子高速(鸟取县米子市至冈山县真庭市间长约66.5km的高速公路)江府互通式立交附近4车道路面扩宽工程的一部分,为既有船谷川大桥西侧修建的一座2车道新桥(见图1),2座桥形成双向4车道,以缓解交通压力。该桥桥面净宽9.51m,采用3跨连续波形钢腹板PC刚构箱梁桥,     

斯洛文尼亚多瑙河上的斯塔里莫斯特桥的维修

正斯洛文尼亚斯塔里莫斯特桥(Stary Most Bridge)为从加尼科夫德沃尔到沙发利克广场的公共交通系统,旧桥于2013年12月实行了包括行人在内的全部交通封闭,维修方案为在原桥址处修建一座上部结构(见图1)与旧桥具有相同桁架形式的新桥,桥下通航净空为100m×10m,设计使用寿命     

高强螺纹紧固件的失效模式、机理分析和设计原则

1螺纹失效模式分析1.1螺栓螺纹和螺杆部分的失效大多数螺栓失效是沿螺纹发生的断裂,见图1。在静载荷作用下,螺纹强度(Sb)是由应力截面积(A s)决定的,即Sb=A sσb。拧紧螺栓时,螺杆部分由于拉伸应变而承受正应力,同时由于作用于螺纹上的扭矩而承受附加扭转应力,所以螺栓承受拉扭     

日本新富山大桥

正富山大桥(Toyama Bridge,见图1)位于日本富山县富山市鹎岛~安野屋,连接富山市和高冈市,横跨神通川。由于旧桥(1936年建成)老化且不能满足日益增长的交通需求,修建一座新桥进行替换。新桥结构形式为8跨连续钢箱梁桥,桥长466.0m,     

日本握手人行桥

<正>握手人行桥（Shake Hands Bridge）位于日本东京千代田区的一座湖泊上,为一座曲线梁斜拉桥（见图1）。该桥仅有一跨,跨长50m,桥面宽4m（人行区域宽3m）,主梁采用圆弧形底面扁平钢箱梁。2座桥塔高15m,形似传统的日本武士刀,向跨中方向倾斜30°,截面为箱形,宽0.5 m。2座桥塔在主梁两端呈对角线布置,每座桥塔上锚固5根斜拉索和2根背索。钢箱梁和桥塔均采用屈服强度为235 MPa的SM400钢材制作。     

斯里兰卡凯勒尼河新桥

<正>凯勒尼河（Kelani River）新桥位于斯里兰卡科伦坡的北部,是斯里兰卡首座矮塔斜拉桥（见图1）。大桥全长1 185m,南侧引桥长365m,为（4+5）跨连续PC刚构箱梁桥;北侧引桥长260m,为6跨连续PC刚构箱梁桥;北侧接线道路长180m;主桥长380m,为3跨连续PC箱梁矮塔斜拉桥,跨径布置为（100+180+100）m,桥面宽30.4 m（双向6车道）,双塔双索面布置。     

加拿大尼皮贡河斜拉桥

正加拿大安大略省的第一座斜拉桥——尼皮贡河斜拉桥(Nipigon River Bridge,见图1)将替换既有的11/17公路桥。该桥位于桑德湾的北部,跨越尼皮贡河。新桥为2跨斜拉桥结构,跨径组成为139m+112.8m,承载4条车道。由于新桥紧邻旧桥修建,为了保持公路的畅通,施工分阶段进行。     

特斯拉Model Y动力电池直流输入总成的拆卸与更换(下)——更换

<正>（接2023年第2期）二、更换动力电池直流输入总成1.将母排型直流输入总成安装到高压配电盒上，确保不损坏密封件，并正确入位（图61、图62）。2.安装把母排型直流输入总成固定到高压配电盒的螺栓（图63）。3.安装固定快充母排入口侧负极和直流输入总成母排负极的螺栓（图64、图65）。     

浅谈无级变速传动机构的检修（2）

在更换V型齿形皮带无级变速摩托车后传动齿轮箱机油时，应先运行发动机片刻后再熄火，趁热机状态拆下进油孔螺钉（见图19），吲时拧出装在传动箱下部的机油放油螺钉（见图20）。待机油全部流尽后，使用医用针筒吸取车辆使用说明书规定牌号和容量的齿轮油，对准后传动齿轮箱的机油检查螺栓孔注入（见图21），     

日本星浦海岸通跨线桥

星浦海岸通跨线桥（ Hoshigaura-Kaigandori Bridge）是JR根室主线新大乐毛至新富士间高架铁路线上修建的桥梁，是一座主梁为PC结构、拱肋为RC结构、竖直杆件为钢结构的复合PC系杆拱桥，是日本同类型桥梁中最大跨径的铁路桥（见图1）。     

凯列斯库桥的设计与施工

英国于1984年6月建成通车的凯列斯库大桥,是一座弯桥(见图1、2),该桥结构较新颖,设计和施工也都有独到之处,现摘要介绍如下以供参考。凯列斯库大桥位于苏格兰西北部沿海,跨越海湾;桥梁全长约275米,共5孔,中     

摩托车电控转向系统的结构原理

传统的前叉式转向装置经过100多年的发展，目前已达到丁较高水准，基本实现了操作简便、转向灵活、使用安全。前叉式转向装置可以通过松开方向柱紧固螺栓（见图1），调整方向柱上一对推力轴承间隙的大小（见图2），达到调整转向操作力的目的，以适应不同骑手、不同速度和不同行驶路面的需要。     

日本首座单索面PC悬索桥—-鹭舞桥

鹭舞桥（Sagimai Bridge）位于神奈川县境川一处公园内，是园内通道的一部分，桥梁结构形式为2跨连续预应力混凝土（PC）悬索桥（见图1），且是日本首座单索面预应力混凝土悬索桥。该桥于2007年8月17日开工，2008年12月22日举行正式通行仪式。