电动客车动力电池温度测量电路及仿真

介绍基于NTC热敏电阻的电池温度测量电路,并对该电路的输出电压和变化情况进行仿真分析。     

电子制动助力器ECU温度降级管理模块设计

为实现对电子助力系统中ECU的温度进行管理,本文设计一种双NTC热敏电阻测温的温度降级管理模块。该模块可以分为温度采集、信号处理、降级管理、CAN通信和上位机软件5个部分。其中温度采集为互为备份的双NTC热敏电阻,信号处理和降级管理为MCU片内程序逻辑模块,CAN通信负责将MCU内部关键变量送出,上位机则接收并保存关键变量。该模块经助力器测试台架验证,能在ECU散热受阻时及时调整,避免长时间的高温灼伤ECU。     

汽车用热敏电阻

热敏电阻有PTC型和NTC型,汽车上多用来做温度传感器,用于电机保护、液面高度检测等。本文介绍其特性及在汽车上的基本检测和控制电路。     

动态

<正>Vishay推出新款NTC热敏电阻管芯日前,全球分立半导体和无源电子元件的最大制造商之一,Vishay Intertechnology,Inc.发布了两个新的无引线NTC热敏电阻裸片——NTCC300E4和NTCC200E4,在上表面和下表面实现接触,为设计者提供与IGBT半导体相同的安装方式。NTCC300E4使用金金属层,支持金线键合和导电胶胶合;NTCC200E4使用银金属层,支持铝线键合,可采用回流焊和纳米银膏烧结。二者均使用导电PS气泡带包装,耐浸出,在-55℃~+175℃温度范围内具有很高的稳定性,经过     

奇瑞A520轿车ACTECO系列2．0L SQR484F发动机电控系统的检修（二）

2．4冷却液温度传感器及检修SQR484F发动机采用负温度系数(NTC)热敏电阻型冷却液温度传感器,其电阻值随着冷却液温度上升而减小,但不成线性关系。冷却液温度传感器安装在气缸体出水口上。其与ECU的连接电路如图6所示。该传感器的检测方法如下:用数字万用表电阻档在不同温度下测量冷却液温度传感器端子1与2之间     

国产轿车自动变速器维修技术讲座(四十三)

(2)变速器油温传感器(TFT)的检查:自动变速器油温传感器是一个负温度系数(NTC)热敏电阻,可通过测量其阻值与所处温度的比较来判断其好坏。可以在拆卸油温传感器后测量,也可以就车断开自动变速器线束插头测量。自动变速器线束插头端子视图如图233所示,其中端子H-E接油温传感器,不同温度下,油温传感器的阻值如表18所示。     

奇瑞QQ M1.5.4电控系统结构与检修(二)

3.冷却液温度传感器(1)简图如图7所示,电路如图8所示。(2)用途传感器用于提供冷却液温度信息。(3)组成和原理传感器是一个负温度系数(NTC)的热敏电阻,其电阻值随着冷却液温度上升而减小,但不是线性关系,负温度系数的热敏电阻装在一个铜质导热套筒里面(如图9,图10所示)。(4)安装提示冷却液温度传感器安装在汽缸体上,并且要将铜质导热套筒插入冷却液中。套筒有螺纹,利用套筒上的六角头可以方便地将冷却液温度传感器拧入汽缸体上的螺纹孔许可的拧紧力矩为15±2N·m。(5)信号处理通过一个分压电路将这个电阻值转换成电压信号,送到控制单元中去…     

别克君威V6发动机管理系统剖析--空燃比控制(二)

5.进气温度(IAT)传感器进气温度(IAT)传感器安装在发动机进气歧管上,见图3,电路如图9所示。它是一个负温度系数热敏电阻(NTC),即当进气温度低时,其电阻值高;当进气温度高时,其阻值低。动力系统控制模块(PCM)通过其内部的电阻向IAT传感器提供5.0V电压,并测量该端信号电压,以计算进气温度。发动机冷车时,信号电压升高;当发动机热车时,信号电压降低。PCM通过测量信号电压计算发动机进气温度,利用进气温度信号来修正进气量,从而精确控制喷油量。另外,它还用于控制点火正时及控制空调的工作,当进气温度小于5℃,空调压缩机不工作。如果拔…     

NTC温度传感器在富康轿车上的应用与检测

阐述了NTC温度传感器的特性,说明了它在富康轿车上的应用情况,并详细说明了其检测方法。     

奔驰柴油发动机结构原理与维修（三）

（4）燃油温度传感器（BS0）燃油温度传感器（B50）有“燃油预热”和“保护油箱”的功能。仃务：记录燃汕濉度并将此信息传递给发动机控制模块。功能：NTC型电阻安装在燃油温度传感器内，根据燃油温度来改变它的电阻。NTC意思是负温度特性，即会随着温度上升而减小。     

甲醇—异辛烷/正庚烷混合燃料滞燃期特性的数值研究

基于甲醇、异辛烷和正庚烷的详细化学动力学机理,对甲醇、异辛烷、正庚烷及其构成的混合燃料的滞燃期进行了计算研究。研究表明:温度对滞燃期的影响最大,异辛烷和正庚烷燃烧有着明显的负温度系数现象,而甲醇燃烧则没有这一特征;对于甲醇—异辛烷/正庚烷混合燃料,当初始温度小于1000 K时,混合燃料滞燃期随甲醇含量的增加而延长,当初始温度大于1000 K时,混合燃料滞燃期随甲醇含量的增加而缩短;随着混合燃料中甲醇含量的增加,燃料滞燃期的负温度系数特性明显减弱,当甲醇摩尔分数大于85%时,混合燃料滞燃期的负温度系数现象消失;压力对滞燃期的影响也比较明显,在不同的初始温度下,压力对异辛烷和正庚烷滞燃期的影响程度不同;当量比对甲醇、异辛烷和正庚烷的影响特性不同,甲醇的滞燃期随当量比的增加而缩短,当初始温度小于1200 K时,异辛烷和正庚烷的滞燃期随当量比的增加而缩短,当初始温度大于1200 K时,其滞燃期随当量比的增加而延长。根据滞燃期的计算值,对滞燃期公式进行了改进,提出了可以准确计算异辛烷和正庚烷不同当量比燃烧时的滞燃期公式和可以计算甲醇、异辛烷、正庚烷混合燃料滞燃期的经验公式。     

桩体模量对水泥土搅拌桩复合地基破坏影响研究

针对目前水泥土搅拌桩复合地基整体稳定性研究主要基于假定全部桩体发生剪切或者弯曲破坏的不足，采用有限差分法，对不同位置处桩体的受力特性，破坏模式以及复合地基整体破坏过程的开展方向进行研究，在此基础上，分析桩体弹性模量对桩体受力、破坏模式和破坏顺序的影响。结果表明：水泥土搅拌桩复合地基在路堤荷载作用下，会同时发生弯曲与剪切2种破坏模式，并且水泥土搅拌桩受力在空间分布上具有很大的不同；路堤荷载作用下，桩体的破坏具有渐进性，坡肩以外桩体更易发生弯曲破坏，破坏方向由坡脚首先发生，并向路堤中心逐渐延伸，而路堤内侧桩体更容易发生剪切破坏，破坏方向由路堤中心向坡脚延伸；随着桩体弹性模量的增加，桩体会由剪切破坏转变为弯曲破坏；低模量水泥土搅拌桩复合地基会首先发生内部剪切破坏，之后坡脚处发生弯曲破坏；高模量水泥土搅拌桩复合地基会先于坡脚处发生弯曲破坏，随后在路堤中心发生剪切破坏；桩体弹性模量的提高会增加桩体抗弯刚度，使其承担更大的弯矩，更容易发生弯曲破坏。     

电动助力转向系统转矩传感器故障自诊断的研究

根据转矩传感器故障自诊断原理，利用信号比较设定法，设计了一套基于转向柱式电动助力转向系统（EPS）的转矩传感器的故障自诊断系统，包括转矩传感器故障自诊断思路分析、信号采集、故障辨识、故障代码的显示控制、故障自诊断程序的设计以及系统发生故障时采取的安全防范措施。特别是针对偶尔的噪声和振动可能影响信号的采集和辨识方面，提出了独特处理方法，减少了系统对故障的误判。     

隧道稳定性分析与设计方法讲座之一：隧道围岩压力理论进展与破坏机制研究

本文作为一个讲座对以往研究成果做一个综述,回顾了围岩压力理论的发展过程与隧道破坏机制研究的进展,通过模型试验与弹塑性有限元强度折减法,得出浅埋拱形隧道的破坏在拱顶,深埋隧道的破坏在侧壁的破坏机制,并可求出隧道围岩破裂面位置与形态。分析了矩形隧洞与拱形隧道破坏机制随埋深增加而变,矩形隧道可划分为浅埋顶部破坏阶段、深埋压力拱破坏阶段和深埋两侧破坏阶段3个阶段,而拱形隧道不存在压力拱破坏阶段。     

高负荷活塞材料性能改善的试验研究

分析了活塞工作压力与工作温度对活塞失效的影响,阐述了活塞燃烧室喉口部位失效模式(机械失效与热机械失效)及失效机理。对普通铸造活塞和局部重熔活塞进行了对比试验研究,从显微组织方面进行了破坏机理的对比分析,指出局部重熔处理工艺可细化材料的微观结构颗粒,降低了材料对微观塑性变形开裂的敏感性,延长柴油机活塞的使用寿命。     

电控燃油喷射系统的故障码诊断法

电控自诊断系统一般通过监测电路或监测软件测定各个传感器的电信号值是否在规定范围内,来判断各个传感器是否工作正常和是否输出故障码。在进行电控燃油喷射系统维修时,应利用故障码提供的故障指示,分析故障码是否与故障现象相符,以便选择适当的诊断仪判断故障的具体部位。介绍了故障码种类、基本设置条件及故障诊断程序。     

Prediction of failure characteristics of spot welds of DP and trip steels with an equivalent strength failure model

This paper proposes a new equivalent failure strength model for spot welds under combined axial and shear loading. To evaluate the pure-shear strength of spot welds fabricated under the same welding conditions with a two-layered lap joint, a test fixture and a specimen were newly designed and proposed. The failure tests of spot welds of TRIP590 1.2t, DP780 1.0t, DP780 1.2t, and DP980 1.2t were carried out at seven different loading angles ranging from 0° to 90° at an internal angle of 15° to obtain the failure loads. The failure loads obtained from the experiments were utilized to construct the failure criterion and thus describe the failure behavior of spot welds in the crash analysis or strength analysis of an auto-body. It is noted that the value of β in the failure criterion for spot welds of AHSS is different from the values of conventional steels. The new equivalent failure strength model proposed in this paper was derived from the failure test results to provide a representative failure model that can be used to accurately compare the failure characteristics of different materials under the same conditions.