汽车电动风扇电控单元设计

汽车电动风扇控制系统是根据汽车的行驶速度、发动机的冷却水温度和空渊系统的工作状态，综合调节汽车发动机电动冷却风扇的冷却能力，该系统不仅可以使发动机在最佳工作温度下运转，同时还可以减少噪声和功率损失，减少冷却风扇的电能消耗7％～10％。介绍汽车电动风扇的控制需求和控制策略，汽车电动风扇电控单元硬件的设计方法，并给出汽车电动风扇电控单元软件的编译流程。     

基于假设温度减推力起飞的理论依据

为正确使用和推广减推力起飞技术,分析了高涵道比涡轮风扇发动机温度特性和大型民航机起飞性能.假设温度是由飞机实际起飞质量确定的相当的大气温度.实施假设温度减推力起飞的必要条件是飞机实际起飞质量小于最大起飞质量,并且假设温度高于发动机推力平台温度.假设温度减推力起飞的风扇转速由发动机相似条件计算.     

电控液驱风扇冷却系统及其在工程机械上的应用

开发了一种电控液驱风扇冷却系统,解决了工程机械的过热和过冷问题。采用比例溢流阀调节液驱系统的流量和压力,从而调节风扇转速以达到改变系统的散热量。此系统已应用于工程机械并进行现场试验,该工程机械冷却系统包含发动机冷却液散热器、变矩器油散热器和液压油散热器,在作业过程中3个冷却器中的冷却介质始终都维持在最佳温度,采用此冷却系统可提高发动机的经济性,即降低油耗,减小噪声,易布置等特点。     

道路交通噪声的危害与控制措施

一、道路交通噪声的来源及危害 道路交通噪声主要是由行驶在道路上的汽车内燃机、喇叭和轮胎产生的. 1.车辆类型对交通噪声的影响 交通噪声的主要部分是汽车噪声,其主要声源为排气、进气、发动机和风扇,高速行驶时的轮胎滚动声.汽车的噪声随载重量增加而增加,声级和载重量几乎呈线性关系,汽车鸣喇叭时,电喇叭大约为90-95分贝,汽车喇叭为105-110分贝.轮胎噪声在一般情况下不显著,当车速在60公里/小时以上时,轮胎噪声则成为主要因素.     

轿车发动机往复惯性力的平衡

以直列四缸发动机为例,对发动机的往复惯性力进行计算,说明二阶往复惯性力是发动机产生振动和噪声的主要原因,指出平衡轴平衡机构是平衡二阶往复惯性力的有效方法,这可在将来的轿车发动机中得到广泛的应用。     

轿车发动机往复惯性力的平衡

以直列四缸发动机为例,对发动机的往复惯性力进行计算,说明二阶往复惯性力是发动机产生振动和噪声的主要原因．指出平衡轴平衡机构是平衡二阶往复惯性力的有效方法,这可在将来的轿车发动机中得到广泛的应用。     

噪声源分析方法及其应用

本文通过对噪声源一般诊断方法的探讨,以发动机噪声源的分析为应用对象,论述了汽车主要噪声源──发动机噪声的鉴别分析技术和各种控制措施,为发动机噪声的降噪工作提供参考。     

城市公交客车后置发动机冷却系统研究与改造

城市公交客车低地板设计，方便了乘客上下车，提高了乘坐舒适性。在低地板公交客车上，几乎不可能按照传统的方法进行前置发动机的安装．而不得不移到了车辆后部。发动机后置安装仍然沿用皮带传递风扇动力，水箱的风扇轴要与发动机曲轴平行，即发动机与水箱必须要并排布置，     

汽车噪声控制

通过分析汽车噪声的来源和噪声控制的一般方法。提出了降低汽车噪声的一些方法及措施。汽车是一个复杂的噪声源。其主要来源是发动机。所以要想有效地降低汽车的噪声。就应该搞好时发动机噪声的控制。发动机噪声主要包括燃烧噪声、机械噪声和进排气噪声。因此．提出了降低燃烧噪声、机械噪声和进排气噪声的具体方法。     

空调用贯流风扇出口处紊流的研究

通过热线流速计等实验手段,对贯流风扇出口处紊流的相对紊流强度和速度脉动进行研究,得出了贯流风扇出口处相对紊流强度的分布规律和速度脉动与贯流风扇扰动频率及扰动噪声的关系.     

地铁车辆辅助变流器的气动噪声研究

为了解决地铁车辆辅助变流器噪声超标1.5 dB（A）的问题,基于数值模拟和噪声测试相结合的方法,对辅助变流器的气动噪声特性进行了分析. 首先通过大涡模拟计算辅助变流器的气动噪声源,然后基于声类比法计算气动噪声源在流道和外部空间的声传播,最后分析风机与流道的涡流和噪声分布云图,对比各测点声压级频谱仿真和试验结果的变化趋势. 研究结果表明:在距离出风口0.4 m处仿真和试验的峰值频率均为290 Hz,量值仅相差5%,说明仿真方法正确可行;风机进口速度不均匀度过大、风机叶片涡流过多是导致风机噪声过大的原因;通过在风机进口增加方形整流网,改善了风机进口速度不均匀度,减少了风机叶片涡流,实现相同测点总声压级降低2.5 dB（A）.      

2038TEU集装箱船的机舱通风的噪声治理方案

本文以2038 TEU集装箱船为例,机舱的主要噪声包括,电动机噪声、机械噪声以及气动噪声.通过振动测试和噪音频谱测量,可以消除电动机的噪声和机械噪声的影响,因此可以从分析气动噪声的原理出发,分析造成不可接受噪音的原因.本文根据风机房布置、风机特性曲线、风机安装方式以及通风管路设计等方案研究噪声控制机理,并对噪声进行综合...     

汽车燃油空气加热器噪声性能

运用声功率测量、表面声强测量和频谱测量等方法，分析认为风扇噪声、电机噪声和燃烧噪声是加热器的主要噪声源，由此产生的噪声经方箱、回风口等向外辐射，提出了采取回风消声器消声与整机隔声罩隔声等降噪措施。试验结果表明，加热器各频带的声压级都有了一定程度的降低，特别是人耳最为敏感的1kHz处的噪声降低了4．1dB。     

机车用轴流式风机性能测试与数值分析

为探求某机车用轴流式风机的系统性能,对不同工况下带有前后导叶的该风机内部流场进行了数值仿真.模拟结果表明,在叶片转速不变情况下,随着气体流量的增加,叶片的气动压力增加,功率增大,风机的效率也随之提高;在气体流量保持不变时,随着叶片转速的增加,叶片的气动压力增加,功率增大;当风机出口存在阻力时,则叶片的气动压力增加,功率也增大.研究还表明,叶片两侧的最大气压差可达10 500 Pa以上,高速旋转时对叶片有一定危害.计算结果与试验测试结果的对比表明,二者吻合较好.     

汽车交流发电机端盖栅格对其气动噪声和温度特性的综合影响

为了同步提高目前新能源汽车发电机的气动噪声性能和散热效果，满足更严苛的噪声、振动与声振粗糙度需求，以某型汽车交流发电机为研究对象，基于台架试验和数值仿真方法探究端盖栅格对气动噪声和温度场分布的综合影响规律；基于五点法获得了噪声声压级分布，基于多热电偶测点获得了关键部件的温度分布，基于计算流体动力学仿真软件和电磁场Maxwell仿真软件获得了发电机内部的流场、声场和温度场分布，采用试验结果验证数值计算模型的正确性；在分析原始发电机气动噪声特性和温度场特性的基础上，设计了具有不同倾角的端盖栅格侧壁以降低冷却气流冲击的动能损失，探讨了端盖栅格倾角和扇叶气流出口角的合理匹配，并基于牛顿冷却理论研究了波状端盖栅格对增加换热表面面积和降低气动噪声的影响。研究结果表明:端盖栅格结构对气动噪声有较大贡献，同时也对冷却效果产生显著影响；端盖栅格侧壁倾斜40°时能够和扇叶气流出口角更合理地匹配，有效减少冷却气流冲击的能量损失，三相定子绕组最高温度降低9.63 K，12阶次气动噪声降低3 dB(A)以上；波纹状端盖栅格增加对流换热面积和气流速度的同时降低了气动冲击作用，使得端盖散热量增加7.72 W，定子铁芯、端盖和三相定子绕组温度分别降低了5.12、4.94和5.29 K，栅格对涡流的改善以及气流对栅格的冲击削弱使12和24阶次气动噪声降低3 dB(A)以上。      

城市轨道交通桥梁-声屏障系统结构噪声特性与预测

针对列车通过城市轨道交通高架时引起的桥梁-声屏障系统结构噪声问题,在某市域铁路箱梁段分别选取无声屏障和直立式声屏障地段,开展噪声现场测试;通过对比无声屏障和直立式声屏障地段的测试结果,分析了箱梁-声屏障系统结构噪声的频谱特性;基于有限元-边界元法,建立了箱梁-声屏障系统振动声辐射数值计算模型,研究了箱梁-声屏障系统结构...     

空调用贯流风扇出口处紊流的研究

通过热线流速计等实验手段,对贯流风扇出口处紊流的相对紊流强度和速度脉动进行研究,得出了惯流风扇出口处相对紊流强度的分布规律和速度脉动与贯流风扇扰动频率及扰动噪声的关系。     

基于小波变换的斜拉桥索双轴漏磁检测方法

针对在役斜拉桥索只能进行无损检测的特点,提出了基于漏磁检测的缆索缺陷探伤方法以及检测电路.由于检测现场空间磁场噪声较强,导致漏磁信号特征不明显,为此,应用二进小波变换的方法,对周向漏磁信号采用基于高斯白噪声的快速离散软阈值算法进行信噪分离,以确定缆索缺陷程度;对轴向漏磁检测信号进行奇异性检测处理,以获取缺陷的精确位置信息.实验结果表明,该方法可实时获取缆绳索缺陷程度和位置信息.     

贯流风扇内部流场流动特征及流速分布的研究

通过激光幕及激光多普勒流速计（ＬＤＶ）等先进实验手段,对目前家用、车用小型空调中所使用的贯风流风部流场进行了可视化及流速分布研究,得出了贯流风流内部流动随着叶轮片倾角及热交换器有无等条件变化而变化的规律。