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发动机连杆大小头孔中心距、曲轴冲程(偏心距)、缸体高度尺寸,均直接关系着发动机压缩比大小,直接影响整机性能,尺寸要求较严格。许多厂是利用平板、芯棒……进行检验,这样的检查方法操作麻烦、耗费时间多。去年我们参加汽车行业质量检查时,发现重庆发动机广、杭州发动机厂等兄弟厂测曲轴冲程、缸体高度等检具较简单适用,现介绍如下: 相似文献
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《汽车技术》杂志1981年第9期刊登了《发动机连杆中心距、曲轴冲程、缸体高度的检验工具》一文。读后感到其中的“连杆中心距检具”的测量方法(即测量点的选择)不够合理,中心距差值的检验结论也不够精确。为此,提出不同看法,进行商榷。为了叙述方便,现将原文介绍的测量方法和结论的要点加以说明。根据原文,其测量方法是:连杆大端在调整螺钉调好定位后,通过百分表分别测量甲、 相似文献
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柴油机缸心距一定时，其曲轴单拐的纵向结构参数如何分配对曲轴的则反、强度、质量、体积及寿命有着极其重要的影响。利用有限元份力分析方法和结构形状优化设计方法，可对曲轴单拐纵向结构参数进行灵敏庆分析和优化设计．但实际曲轴设计时需要考虑众多的因素，即使位移和应力不是很好的设计方案也有可能被采用．本文针对曲轴过渡圆角弯曲应力及天大轴向位移随着曲轴纵向结构参数变化的规律进行了分析研究。 相似文献
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曲轴受力不平衡量量导致发动机振动和噪声的主要原因。尽管设计师们千方百计使之趋于平衡，但是毛坯和加工误差总是使这种不平衡趋于扩大。不同的中心孔加工方式，所造成的曲轴不平衡差异很大。几何中心孔所造成的曲轴不平衡量最大，平衡去质量最多，对曲轴的内力平衡破坏最大。而质量中心孔则正好相反。特别是具有偏置的质量中心孔，使曲轴的最终不平衡量更小，更加易于平衡，保持曲轴内力平衡的能力也更佳。“准质量中心孔”是使中 相似文献
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采用圆角淬火工艺的曲轴在淬火工序完成后,中间挡主轴颈弯曲变形超过0.50 mm的曲轴,磨削时会产生主轴颈磨不出的问题,只能通过增加热定型工序,减少弯曲变形,这样就增加了曲轴的加工成本.为降低曲轴加工成本,设计了一台曲轴修两端中心孔专机. 相似文献
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在曲轴磨床上光磨曲轴时,由于磨床本身床头和尾架中心架的不同心度以及曲轴在自由状态下的弯曲度,在两端用卡盘夹持以后,曲轴就受到预应力而弯曲变形,以致在光磨后抬下曲轴、恢复自由状态时,曲轴中间主轴颈对曲轴中心线的径向跳动量超过了修理技术标准0.05毫米。我公司以前光磨曲轴都存在这一问题。一般中间主轴颈的径跳都在0.08～0.10毫 相似文献
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在发动机修理中,为了保证气缸中心线与曲轴轴承孔中心线的垂直度、各缸中心线的同面度及各缸中心距合乎标准,必须采用定位搪缸.但如何定位这个问题,是值得研究和探讨的。目前,比较多的修理部门,都是采用移动式搪缸机进行搪缸.它是以气缸体上平面作基准面、以缸孔定中心进行搪缸的。由于缸体上平面变形,一般在搪缸前还必须先修整上平面.但修整上平面时没有相对基准,只求消除上平面的不平度,这是不妥当的.上平面本身与曲轴轴承孔中心线不平行,以它为基准搪缸的气缸中心线与曲轴轴承孔中心线是不可能垂直的。如果以气缸体下平面为基准来修整上平面,这样仍然不能保证气缸中心线与曲轴轴承孔中心线垂直。生产厂是以下平面为基准进行搪缸的,但经使用后,缸体下平面变形很大,而 相似文献
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项目简介
主要内容:康明斯ISDe曲轴总成是按照东风康明斯发动机有限公司提供并批准的产品图纸制造,在制作过程中采用新技术、新工艺进行产品过程的开发及产品的实现.曲轴材质采用符合GB/T3077-99 《合金结构钢》中规定的48MnV 制造;抗拉强度≥689Mpa;曲轴本体硬度为HB207-277;主轴、连杆及大端轴颈感应淬火后表面硬度为HRC50-55;主轴连杆轴颈淬火层深度≥2 mm、主轴连杆圆角淬火层深度≥1.3mm;曲轴主轴颈、连杆轴颈表面粗糙度Ra0.3;止推侧面粗糙度为Ra0.4;轴主轴颈直径尺寸为Φ83±0 013;连杆轴颈直径尺寸为Φ69±0.013;中心距R62±0.07;主轴与连杆轴颈圆度公差为0.007,直线度公差0.007;跳动量为0.05;曲轴大盘端面跳动0.04;曲轴大盘端面垂直垂直度0.04;曲轴小头端面跳动0.022、垂直度0.03;轴颈Φ70.6处全跳动0.03;轴颈Φ70处跳动0.03;止推面侧面跳动0.05、垂直度0.017. 相似文献
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(1)在正时皮带轮中心螺栓上沿发动机转动方向把曲轴转至第5缸上止点标记处。将切口B朝向标记A。转动发动机,将工具安装在曲轴中心螺栓上。如图1所示。 相似文献