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埋置式波纹钢板管结构的计算方法比较 总被引:2,自引:0,他引:2
由于波纹板的刚度和对变形的适应能力,使埋置式钢质波纹管具有施工方便、环保等特点,被广泛应用于水利治理、隧道、小跨径桥梁等许多方面。该文采用有限元模型和环形压力理论进行内力分析,通过计算实例比较可知环形压力理论与有限元的计算结果基本一致。文章还认为拼接形式波纹管结构的接缝强度可以按承压形螺栓考虑,但钢结构规范计算的连接强度明显低于外国规范的强度,按目前的国家标准计算螺栓强度将成为设计的控制因素。 相似文献
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通过对高速涂胶机进料滑道、带动零件滚过涂胶板的钢丝绳、拨轮结构等进行改造,使所有法兰面螺栓(Q184系列等)以及M8、M10两种规格六角头螺栓的涂胶由手工转为机涂,提高生产效率近8倍。此外,通过设计全新工装,解决了双头螺栓相互粘连的问题,大大提高了这一系列零件的质量水平。 相似文献
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对含有螺栓连接带的钢U肋条带和钢-STC(Super Toughness Concrete)轻型组合条带先后进行负弯矩试验,结果表明:(1)由于螺栓连接带区域截面抗弯刚度较低,导致通过螺栓连接的拼接结构整体刚度远小于完整的通长结构,螺栓连接带对于结构整体刚度的不利影响不容忽视;(2)钢—STC轻型组合条带整体刚度虽较钢U肋条带得到了有效提升,但受螺栓连接带的不利影响更大。为在设计计算中充分考虑上述螺栓连接带的不利影响,提出了一种简化计算方法,即螺栓连接带区域不考虑钢U肋部分参与实际受力,并近似认为此时简化后的截面受弯变形符合平截面假定,将螺栓连接的原拼接结构转化为完整的通长变截面结构按一般材料力学公式进行计算。经试验验证,上述简化算法准确性较高,可大大降低设计计算难度。同时,亦提出了一种优化设计方案,即将STC层中的部分纵向受拉钢筋与拼接钢板在螺栓连接带两侧接头区域局部焊接。经试验验证,当此优化方案被采用时,不仅开裂荷载得到提升,还可有效规避螺栓连接带区域STC层最先开裂的风险,使得设计计算中无需再考虑螺栓连接带的不利影响,大大方便设计计算。上述优化方案现已被广东礐石大桥桥面维修工程所采用,效果良好。 相似文献
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螺栓联接强度的影响因素和计算方法 总被引:1,自引:0,他引:1
本文认为螺栓相对刚度对螺栓强度的影响需具体分析,对螺栓拉伸强度计算的载荷系数法作了进一步探讨。对螺栓强度计算;应用引入牙根最大拉应力计算内容,并根据相似理论和边界元计算给出了计算公式,同时给出了各种情况下三角螺纹的最大螺牙载荷及其回归公式。 相似文献
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螺栓松动作为汽车可靠性问题中的一个难题,经常困扰着汽车设计人员。文章将针对一款动力总成悬置胶垫螺栓松动问题,通过与紧固件厂家技术合作,对螺栓预紧力、安装扭矩和接触面屈服强度进行计算校核。并针对计算发现的悬置支架接触面存在的屈服压溃风险及螺栓预紧力不足等问题,分别制定了相应的整改方案,最终确定了此悬置紧固螺栓的安装扭矩范围,满足悬置胶垫紧固预紧力要求。根据文章计算方法确定的安装扭矩进行定扭后,通过紧固件横向振动试验和越野路路试,动力总成悬置胶垫紧固螺栓未再出现松动现象,可以看出文中螺栓松动计算校核和改进方案有效。文中案例通过对螺栓预紧力、安装扭矩和接触面屈服强度等进行符合性计算校核和改进,为汽车螺栓松动问题整改提供了一个非常好的解决思路和方法。 相似文献
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5发动机机械部分装配要求5.1标准和重要螺栓的拧紧力矩标准螺栓、螺母的拧紧力矩如表6所列,不宜用风动工具拧紧螺栓及螺母。重要的紧固螺栓、螺母的拧紧力矩如表7所列,装配时在螺纹部分涂柴油机机油。共轨系统传感器装配时的拧紧力矩如表8所列。紧固具有2个以上螺栓的联接件时,严禁将螺栓一次拧紧到规定的拧紧力矩,应均匀并轮流按规定顺序拧紧,次数不得少于2次。拧紧顺序为:矩形联接件的联接螺栓应先拧紧中间,再按对角方向逐渐向两边拧紧(图18a),圆形零件的联接螺栓应按(或参照)图18b进行,但油底壳紧固螺栓 相似文献
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我国公路钢桥的工地连接采用高强度螺栓摩擦连接已有十多年历史,技术上是成熟的。分析各公路钢桥所采用的高强度螺栓摩擦连接的计算不尽相同,本着总结经验和综合各部门的试验成果,现归纳提出公路钢桥高强度螺栓摩擦连接的一些计算方法,供参考。 相似文献
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为深刻认识装配式木结构钢夹板螺栓连接的抗剪性能,准确计算其抗剪承载力,针对装配式木结构中胶合木-钢夹板螺栓连接件的构造特点,考虑胶合木厚度与螺栓直径之比(厚径比)、螺栓间距及螺栓并列、错列布置3个因素的影响,设计了3类17组共51个推出试件,并进行了纵向荷载作用下胶合木-钢夹板螺栓连接件的抗剪性能试验。采用推出试验与有限元数值模拟相结合的方法,探讨了胶合木-钢夹板螺栓连接件的剪切破坏机理和螺栓垫片对其抗剪性能的影响。结果表明:胶合木-钢夹板单螺栓连接中,随厚径比的增大,螺栓连接的破坏模式逐渐由"单铰"向"双铰"转化,最佳厚径比为7.5;在多螺栓连接中,螺栓从上至下的弯曲程度呈递减规律,且部分胶合木出现销槽承压破坏;随着螺栓布置间距的增大,连接件的抗剪承载力呈增大趋势,而初始刚度呈减小趋势;随着螺栓布置列数的增加,连接件的胶合木由沿中间单列螺栓劈裂破坏向两边列螺栓劈裂破坏转变,2列布置构件的延性最佳;在螺栓数目相同时,螺栓错列布置的抗剪承载力比并列布置的高,但并列布置的延性性能优于错列布置;钢夹板螺栓连接件抗剪承载力的有限元计算结果与试验结果吻合良好,而各国规范公式计算结果则偏于保守;螺栓垫片对连接件抗剪性能的影响较小。 相似文献
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《中国公路学报》2018,(12)
为深刻认识装配式木结构钢夹板螺栓连接的抗剪性能,准确计算其抗剪承载力,针对装配式木结构中胶合木-钢夹板螺栓连接件的构造特点,考虑胶合木厚度与螺栓直径之比(厚径比)、螺栓间距及螺栓并列、错列布置3个因素的影响,设计了3类17组共51个推出试件,并进行了纵向荷载作用下胶合木-钢夹板螺栓连接件的抗剪性能试验。采用推出试验与有限元数值模拟相结合的方法,探讨了胶合木-钢夹板螺栓连接件的剪切破坏机理和螺栓垫片对其抗剪性能的影响。结果表明:胶合木-钢夹板单螺栓连接中,随厚径比的增大,螺栓连接的破坏模式逐渐由"单铰"向"双铰"转化,最佳厚径比为7.5;在多螺栓连接中,螺栓从上至下的弯曲程度呈递减规律,且部分胶合木出现销槽承压破坏;随着螺栓布置间距的增大,连接件的抗剪承载力呈增大趋势,而初始刚度呈减小趋势;随着螺栓布置列数的增加,连接件的胶合木由沿中间单列螺栓劈裂破坏向两边列螺栓劈裂破坏转变,2列布置构件的延性最佳;在螺栓数目相同时,螺栓错列布置的抗剪承载力比并列布置的高,但并列布置的延性性能优于错列布置;钢夹板螺栓连接件抗剪承载力的有限元计算结果与试验结果吻合良好,而各国规范公式计算结果则偏于保守;螺栓垫片对连接件抗剪性能的影响较小。 相似文献