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配筋混凝土砌块砌体挡土墙以其安全、经济、方便、节约在美国等国得到了广泛的应用,在我国还处于起步阶段。鉴于配筋混凝土砌体结构具有与钢筋混凝土结构类似的受力性能,本文参照钢筋混凝土挡土墙的设计方法,介绍了配筋混凝土砌块砌体挡土墙的设计方法,并提出了相应的构造措施。另外,配筋混凝土砌体挡土墙在两个边坡支护工程中的应用,表明了配筋混凝土砌体挡土墙作为一种新型挡土墙,不仅受力性能安全可靠,更能节约资源、保护环境、景观协调性好、节省造价。目前,该新型挡土墙正在湖南省长沙至湘潭高速公路(复线)进行推广应用。 相似文献
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加筋格宾挡土墙作为一种新型支挡结构,以其柔性变形、透水性及整体性优良、承载力要求低、施工方便且速度快、造价经济、生态效果好等诸多优点得到越来越多的工程应用.但对其受力变形机理研究得尚浅导致相关设计施工规程的缺失.针对这种状况,笔者应用有限元的方法对加筋格宾进行了数值模拟,得到如下结论:加筋格宾的较大变形发生在墙体中下部... 相似文献
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一种新型高大锚定板挡土墙的设计与施工 总被引:1,自引:1,他引:0
结合云南省某高速公路的建设,研究了一种新型锚定板挡土墙.这种锚定板挡土墙在设计上采用桩基础代替传统的杯座基础,拉杆材料采用高强度钢绞线代替大直径钢筋,在施工上,肋柱采用现浇的施工工艺,施工过程中取消了肋柱的临时支撑.工程建设实践证明:这种挡土墙较传统锚定板挡土墙具有更能实现高大、且更好地控制施工位移、保证施工质量等优点.另外,通过有限元模拟分析锚定板周围土体塑性区的分布,得出塑性区首先出现在锚定板后侧的填土中;挡墙的整体破坏模式验证了"土墙"法的破坏模式. 相似文献
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高路堤双面直立互锚薄壁挡土墙模型试验研究 总被引:3,自引:3,他引:0
高路堤双面直立互锚式薄壁挡土墙是一种新型支挡结构物,作用机理复杂.介绍在实际工程现场进行的高3 m,宽5 m的模型挡土墙试验,通过侧向土压力和侧向位移的检测,研究了该类挡土墙的受力性能及变形,给工程设计、施工提供理论参考. 相似文献
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加筋土挡土墙作为铁路路基工程的新型支挡建物,正处于研究和试用阶段。该文简要介绍南昆线田林车站新型拉筋材料加筋土挡土墙的施工情况。 相似文献
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为了减少包裹式加筋土挡土墙的安全冗余,增加工程经济性,在传统包裹式加筋土挡土墙的回折端将满铺拉筋布置为条形拉筋,通过估算及试验研究确定各设计参数的取值,再利用砂箱模型试验分别研究加筋土挡土墙的层数、条形拉筋数量、长度以及布置方式对新型挡土墙的影响。分析结果表明:①层间距决定着挡土墙的破坏类型,层间距过大导致位移超限,层间距小拉筋断裂也不会立即发生坍塌破坏;②层间距还影响着挡土墙的破坏特征,层间距过大挡土墙出现拉筋断裂即坍塌的破坏特征,降低层数后,拉筋断裂也不会立刻坍塌;③回折段条形拉筋长度主要抑制挡土墙的 相似文献
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双绞合钢丝网加筋格宾挡土墙设计方法研究 总被引:10,自引:1,他引:9
采用六边形双绞合金属网面,经工厂化生产形成面墙,面墙与金属网面无接点整体连接形成一种新的加筋结构-加筋格宾结构,目前国内工程应用较少,相应的计算理论与设计方法滞后,难以满足工程需要.研究表明,双绞合钢丝网加筋格宾挡土墙比传统的条带式加筋、土工格栅挡土墙的稳定性好得多,适合于修筑高大及高等级公路的挡土墙.在吸收国外先进加筋技术的基础上,通过拉伸、拉拔试验合理确定了相关设计参数,采用室内大型模型试验,确定了加筋格宾结构的滑动破裂面形状,提出了一整套该新型结构的计算与设计方法. 相似文献
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板肋式锚杆挡土墙作为一种新型轻型支挡结构,以其占地面积小、施工方便、变形小、安全度较高的优点在市政工程、建筑工程等领域中得到了广泛应用,而在高速公路边坡加固防护中板肋式锚杆挡土墙的运用则比较少见。文中在某高速公路K45+642-700段右侧岩质路堑边坡的预加固防护设计中,采用板肋式锚杆挡土墙方案对该段边坡进行加固支护,经实际运行检验,边坡的安全状况良好,达到了边坡预加固的预期效果。 相似文献
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本文总结了在横南铁路武夷山区段站采用加筋土挡土墙作为站场铁路的一种新型支挡结构型式,它具有造型美观,装饰性强,应用范围广等特点。实践证明,加筋土挡土墙对铁路结构工程是适用的,安全可靠的,同时节约工程投资显著。 相似文献
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在道路挡土墙设计中,当遇到软土路基或路基下存在软弱下卧土层等不良地质条件时,为保证挡土墙的稳定,采用换填土或设各种加固桩等方法来提高地基基础的承载能力及稳定性是设计中常用的方法.该文主要研究CFt桩基础处理方法在挡土墙工程中应用的可行性,并结合某在施工过程中发生滑塌事故的挡土墙工程实例,通过对挡土墙和填方路基的整体稳定... 相似文献
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基于拟动力方法的地震条件下挡土墙主动土压力研究 总被引:2,自引:0,他引:2
为了研究地震条件下挡土墙的主动土压力,基于传统的滑楔体极限平衡理论,采用拟动力方法,得到了地震条件下主动土压力的计算公式以及临界破裂角的解析解.主动土压力的计算公式考虑了地震力、挡土墙后填土的内摩擦角和粘聚力、挡土墙与后填土之间的摩擦角和粘聚力、挡土墙的倾角以及超载角等影响因素,并分析了这些因素对临界破裂角和地震主动土压力系数的影响.研究结果表明,当不考虑土体放大系数和挡土墙后填土的粘聚力的影响时,临界破裂角小于Mononobe-Okabe方法计算出的破裂角;临界破裂角随着土体放大系数的增大而减小;地震主动土压力系数随着地震系数、挡土墙倾角或者超载角的增大而增大,随着挡土墙后填土的内摩擦角或者土体放大系数的增大而减小,随着挡土墙与后填土之间的摩擦角的增大表现为先减小后增大. 相似文献