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三峡工程大坝轴线上曾经安装的2台20 t/1416 m高架摆塔式缆机,以及云南小湾水电站正使用的2台30 t/1 158 m(高塔)和3台30 t/1 048 m(低塔)平移式缆机,其支索器故障自动检测装置均由笔者组织安装.由于现场条件较差,又是高空作业,整个安装过程要在缆机工作的间隙中逐步完成,故安装工作必须做到工艺合理、施工简便和确保施工人员安全.经过2次安装实践,支索器故障自动检测装置安装工程的工艺、技术已成熟,施工程序已规范化,可以在水电工程中推广应用. 相似文献
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联锁块铺面在港区大量使用,经调研发现我国各大港口联锁块铺面质量参差不齐。针对这一问题,对比中英联锁块铺面质量控制及检测相关的标准,得出其异同点。结果表明,中英标虽在联锁块外观质量、尺寸、强度和物理性能指标要求类似,但其抽检方法有所差别;中标缺少联锁块施工质量控制的部分参数要求,对铺面的初期维护和翻修要求也没有明确规定。对中标缺失的部分进行补遗,为新联锁块施工规范制定提供参考。 相似文献
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本文对船舶柴油机燃油系统安装均质器的利弊进行了分析和探讨。由于使用均质器对柴油机工作存在潜在的不良影响,建议进行实船对比实验,以便综合评定设备的适用性。 相似文献
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介绍两种比较实用的扭工字块预制工艺,结合工程中遇到的扭工字块安装密度问题,深入探讨其理论安装密度。 相似文献
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介绍了满足大深度载人潜水器要求的浮力块的使用条件和技术要求;根据各类浮力块的组成和工艺性能,提出了浮力块的粘接、机加工和表面处理、以及安装工艺。由于潜水器的载体框架是由钛合金焊接而成,而浮力块是由浮力材料毛坯粘接并经过数控机床加工而成,这样在载体框架和浮力块中由于加工方法的不同,造成了加工精度的不相称,从而导致浮力块安装时二者之间不匹配的矛盾。通过对载体框架和浮力块装配尺寸链的分析和计算,采用极值互换法,成功地解决了浮力块在载体框架上的安装难题,满足了潜水器的安装技术要求。所获得的经验和工艺参数将为深海水下机器人浮力块加工和安装提供依据,为编制我国大深度载人潜水器入级和建造规范提供参考。 相似文献
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脐带缆深水安装的参数影响分析(英文) 总被引:1,自引:0,他引:1
随着水深的增加引起外部压力的增大和脐带缆的重量相应增加,且由于海洋环境载荷和浮体的运动引起复杂的动力特性使得脐带缆的受力复杂,其安全性受到很大的挑战,故深水安装是脐带缆的关键问题之一。文章详细分析了安装过程中不同浮力块的布置方式(不同尺寸,长度和布置位置)和波浪与流的方向对脐带缆的影响。利用悬链线方程构建自由悬挂的脐带缆的模型,然后施加浮力与环境载荷得到动态脐带缆的安装模型。通过对比分析表明,浮力块的布置方案和波浪与流的方向对脐带缆的安装都有很大的影响,上述这些参数在安装中需要给予重视。 相似文献
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以船用燃气轮机转子系统振动抑制为研究背景,对抑振用转子吸振器的安装位置与抑振性能间的关系进行研究。结合有限元法及拉格朗日方程对吸振器-转子耦合系统进行建模,并采用数值优化方法对转子吸振器进行参数优化求解,探讨安装位置与最优吸振器参数及抑振性能的关系。吸振器安装在振幅最大位置时最优放大率可达0.42,远高于同质量比的其他安装位置。该位置的吸振器刚度偏离最优值时,最大放大率变化量仅为0.24,低于其他安装位置;支承刚度变化时,吸振器放大率的变动值低于0.1%。可得结论:当目标抑振位置不能安装吸振器时,除目标抑振位置外振幅最大位置为最优安装位置,该位置的吸振器抑振性能对参数最优偏离的敏感性最为迟钝;支承刚度差异对抑振性能的影响甚微。 相似文献
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船舶舵机止动块由于构造简单,制作方便及能承受巨大负荷等等许多优点,在船舶设备的安装中得到了广泛的应用,因此正确地设计止动块的角度起到非常关键的作用。 相似文献
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应用空气动力-水动力时域耦合模型,模拟风机叶片因变桨器故障而卡住并由此引发的停机过程,研究此故障情况对海上桁架式Spar风机系统6个自由度运动响应的影响。研究结果表明:开发的数值模型成功地模拟了风机进入停机过程中的电网断开以及空气动力制动,预报的纵摇运动与其他数值模型的结果接近。通过桁架式Spar风机系统在正常工作情况和故障情况下的对比发现:纵荡、纵摇、横荡以及横摇的振幅因故障而增大,艏摇运动在停机过程中被快速激发,振幅大幅增加,揭示了此类故障对海上Spar风机系统的安全性构成威胁。 相似文献
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齿爬式升船机承船厢驱动系统需要在承船厢加载条件下进行精确定位、安装,并在空厢工况下承船厢结构变形量满足施工规范要求。考虑主纵梁、安全横梁、驱动横梁、卧倒门、小齿轮托架机构、同步轴系统等,建立200米级齿爬式升船机承船厢及驱动系统的有限元模型,分析安装过程中承船厢底部支承、承船厢悬吊(4. 7 m水深)以及承船厢悬吊(空厢) 3种工况下的承船厢结构与驱动系统安装位置的变形,并提出优化建议。结果表明:安装过程中承船厢主体结构的挠度变化值均在允许范围内,内外侧主减速器底座存在高度差,同步轴Ⅲ两端变形差异较大,同步轴Ⅳ末端靠近承船厢中心的部分变形较大。建议将内侧主减速器底座抬高5. 16 mm,同步轴Ⅲ靠近承船厢中心的锥齿轮箱安装底座抬高10. 49 mm,离同步轴Ⅳ末端最近的固定自调心轴承底座和锥齿轮箱底座抬高24. 32 mm。 相似文献