某商用皮卡NVH性能试验

在商用皮卡汽车噪声、振动与声振粗糙度性能日趋重要的背景下,文章提出运用最小均方算法（LMS）测试设备,对某商用皮卡变速器进行汽车噪声、振动与声振粗糙度性能分析,得出了变速箱蠕行汽车噪声、振动与声振粗糙度异响问题的原因,并开展了换挡机构有限模态分析及优化整改,解决了该变速器蠕行异响汽车噪声、振动与声振粗糙度问题。其次开展了城市工况下的整车汽车噪声、振动与声振粗糙度性能测试,得到了前后排座椅测点位置处的声压数量级接近,表明该商用皮卡整车汽车噪声、振动与声振粗糙度性能设计符合设计规范。     

汽车前轮摆振常见因素分析

汽车前轮摆振既是个常见的、复杂的振动问题,也是汽车维修中比较难以解决的技术问题。当出现前轮摆振时,有转向盘持续振动并使汽车头部摇摆,有时还伴有驾驶室左右晃动,前轮摆振发生的时机与汽车行驶速度、路面状况和车型等有关。 一、路面干扰 前轮摆振有时出现在不平路面行驶,特别是行驶在正弦路面上极易发生。这种摆振与平路行驶摆振有所区别。     

基于人体适应性的悬浮隧道抑振指标限值研究

为了能有效抑制波流耦合作用下悬浮隧道振动对人体适应性的影响,提出一种基于人体适应性的悬浮隧道振动指标限值获取方法。综合不同振动特性下人体适应性评估的经验、标准以及研究,提出悬浮隧道下人体适应性的加速度限值;同时通过数值仿真模拟悬浮隧道与人体振动特性,分析悬浮隧道振动条件下人体各部位受到加速度,并以人体加速度极限标准为基础,对悬浮隧道振动指标进行解析,提出抑振指标限值。结果表明：悬浮隧道下人体适应性的加速度为0.2 m/s²;人体仿真中腹部所受加速度最大,根据人体适应下的最大加速度,制定悬浮隧道不同振动频率与振幅人体适应性限值表,提出在保障人体适应基础上悬浮隧道允许的最大振动与振幅。该结果可为后续悬浮隧道实例工程抑振指标取值提供数据参考,保障悬浮隧道人员通行的适应性。     

斜独塔混合梁斜拉桥风-汽车-桥梁系统耦合振动研究

针对公路汽车三维绕流特性显著的特点,按照准定常理论推导了适用于公路汽车的脉动风荷载表达式。将自然风、公路汽车、桥梁作为一个统一的相互作用系统,采用风-汽车-桥梁系统耦合振动分析模型,以某斜独塔混合梁斜拉桥为工程背景,研究侧风作用下汽车-桥梁耦合振动特性,并讨论了汽车-桥梁振动的影响因素。研究结果表明：由于桥梁和汽车的气动特性差异,桥梁的竖向抖振现象较横向抖振现象突出,而汽车的横向振动现象较竖向振动更明显。     

对汽车平顺性评价方法的探讨与建议

首先分析了现行国家标准GB4970-1996<汽车平顺性随机输入行驶试验方法>与国际上通行的人体振动评价标准ISO2631-1997的区别.通过道路试验测量了驾驶员坐垫、靠背和脚部的平移振动以及坐垫的旋转振动共lO个方向的振动.分析发现汽车中人体振动的峰值因子一般小于9;而按照GB4970和ISO2631的试验数据对比表明,GB4970在一定程度上低估了人体振动.分析各方向振动所占的比例发现,坐垫垂向振动、靠背前后振动和坐垫侧倾振动影响最大.最后提出了对汽车平顺性评价方法的建议.     

考虑人体坐姿模型的汽车主动悬架最优控制

根据IS05982:2001 (E)推荐使用的人体坐姿低频振动模型,基于1/4汽车垂向振动模型,建立了车辆-人体振动系统的力学与数学模型.采用最优控制理论,设计了汽车主动悬架线性二次型调节控制器.在Matlab/Simulink环境下分别对被动悬架与主动悬架的性能进行仿真,时域和频域仿真结果对比表明,所建立的车辆-人体振动系统动力学模型能很好地反映人体振动特性,设计的主动悬架线性二次型调节控制器使汽车平顺性得到明显改善.     

救护车卧姿伤病员受振舒适性的评价研究

通过１３名男女志愿受试者在ＭＴＳ电液振动驯卧姿承受振动的试验研究，得到了１－３２Ｈｚ频率范围内的“１分钟卧姿人体承受垂直方向全身振动的‘舒适性降低’界限曲线”。以该曲线为基础，结合卧姿人体受振响应及汽车振动的特点，提出 相应的测试及评价方法。     

基于Matlab汽车双质量飞轮扭振仿真试验研究

由于汽车动力传动系统的自由度、分布质量、刚度和阻尼不统一,所以在工作的过程中会受到许许多多的扭转振动,产生振动和噪声,减少结构强度,影响行车的安全性与舒适性。因此,降低动力传动系的产生的振动具有十分重要的意义,双质量飞轮可以合理地减少动力传动系统带来扭振。文章利用Matlab软件建立了汽车传动系统在不同工况下的扭振模型,通过该模型详细分析和对比了双质量飞轮和从动盘扭转减振器的减振效果,结果表明双质量飞轮更有利于减少扭振的发生。     

传动轴不平衡摆振的分析及处理

发动机前置、后轮驱动的汽车,在行驶中有时会听到一种周期性的"隆隆"声,车速越高,响声越大,严重时车身发抖,驾驶室晃动,手握方向盘有麻木感,这种现象多为传动轴不平衡摆振所致.     

振动对车辆人机工程影响的分析

文中通过对车辆振动对人体影响，振动的感觉和评价，以及对车辆简化振动力学模型的分析，初步探讨了振动在车辆人机工程中的影响。     

汽车摆振现象浅析

摆振现象是汽车故障问题中比较常见的现象，在汽车的设计、制造、装配调整和使用中必须注意防止可能引起的转向车轮的摆振，它是指汽车行驶时转向轮绕主销不断摆动的现象，这不仅影响汽车的稳定性，而且还影响汽车的舒适性、加剧前轮轮胎的磨损。转向车轮的摆振有自激振动与受迫振动两种类型。     

汽车前轮摆振的原因分析

汽车前轮摆振即汽车在行驶中车辆不自主的抖动现象.摆振发生时车辆不能直线行驶,转向系有失控的感觉,俗称"发漂".汽车前轮摆振有一定的危害性,对安全行车有很大的影响.汽车前轮摆振发生的原因很多,主要与以下几方面的因素有关.     

某型轻卡自激摆振多极限环特性研究

汽车摆振与初始激励相关,足够大的初始激励才能激发大幅自激摆振即多极限环现象。为进一步研究汽车自激摆振多极限环现象,选用某型轻卡商用车作为样车,将悬架及转向系统干摩擦简化至主销处,选用迟滞环摩擦模型建立了整车十自由度摆振模型。运用数值方法,分析干摩擦力矩对摆振极限环的影响。结果表明,干摩擦幅值增加会使汽车摆振车速区间和摆振幅值减小,导致中间过渡单环区间消失。分析结果旨在为抑制该类型汽车振动提供理论参考。     

汽车前轮摆振的原因与措施

汽车前轮摆振既是一种常见的、复杂的振动问题,也是汽车维修中经常遇到的一个技术难题。前轮出现摆振时,转向盘持续不断振动而使车头出现摇摆,严重时还使转向盘难以操纵、驾驶室左右晃动,给驾驶操作和安全行车带来不利的影响。     

公路卧铺客车人体平顺性响应分析

建立了“人-卧具”的六自由度振动力学模型和公路卧铺客车的13自由度振动力学模型。应用随机振动理论和汽车平顺性理论，详细讨论在路面随机激励下人体的平顺性响应及在各种影响因素作用下平顺性的变化趋势。     

汽车操纵轮的自振

一、操纵轮自振的特征有些车型存在着操纵轮的摆振问题,表现为在汽车直线行驶时,操纵轮(一般是前轮)以一定的振幅和频率绕主销轴左右摆动,并进而导致车身的晃动,一般称为“汽车摆头”。汽车操纵轮的摆振,破坏了汽车直线行驶的稳定性,降低了汽车的使用安全性;使转向系统增加了额外负荷,加速转向系和轮胎的磨损。因此,解决汽车操纵轮的摆振问题,是汽车技术发展中的一个重要课题。汽车操纵轮的摆振,按其振动性质和表现特征,大致可以分为两类,一是具有强迫振动性质的高速摆振,一是具有自激振动性质的低速摆振。     

转向柱后倾角对三轮汽车前轮自激摆振特性影响

为获得转向柱后倾角对三轮汽车摆振影响,以国产某型三轮汽车作为样车,对其转向系统进行了简化,建立了二自由度前轮摆振系统动力学模型。基于以上模型,运用数值计算方法,得到了随车速变化的前轮摆振系统振动特性及转向柱后倾角变化对其的影响。结果表明,减小转向柱后倾角,能有效减小三轮汽车前轮自激摆振的速度区间。而当车速较高,前轮摆振系统发生自激振动时,减小转向柱后倾角能有效地降低前轮自激摆振极限环幅值和频率,甚至消除自激摆振现象。     

轻型客车动力总成弯曲振动控制的试验研究

动力总成的弯曲振动对汽车的振动和噪声有着重要的影响。应用模态识别技术对其轻型客车动力总成弯曲振动的固有特性进行了测试，设计了一阻尼式动力吸振器。通过装车试验证明，该动力吸振器对汽车动力总成的弯曲共振有较好的抑制作用。     

两自由度人体振动模型及其在汽车平顺性试验中的应用

本文论述了汽车平顺性随机输入试验时使用人体振动模型作为座椅载荷的必要性。通过人体动态响应试验建立了两自由度人体模型的数学模型,进而介绍了人体动态参数的识别方法和人体模型的设计原则。试验证实,这种人体振动模型完全可以摸拟坐着的人对铅垂振动的动态响应,可以作为汽车平顺性试验和座椅动态响应试验的测试设备。     

微椭圆截面斜拉索风致振动特性与机理

斜拉桥斜拉索在生产、运输、安装和运营过程中,在各种因素的作用下,有可能使得其截面形状不再是标准的圆截面,经过调研与统计,部分斜拉索具有长短轴之比接近1的微椭圆截面,研究微椭圆截面斜拉索气动力和风致振动特性具有重要工程价值。通过对3种长短轴之比（L/D=1.05,1.10及1.15）的微椭圆斜拉索模型进行测力和测振风洞试验,对比分析了微椭圆斜拉索与标准圆柱斜拉索的风致振动特性,研究了雷诺数、风攻角和长短轴之比对风致振动特性的影响规律,并尝试运用Den Hartog驰振准则对振动机理进行分析。研究结果表明：斜拉索的截面由标准圆变为微椭圆之后,在某些风攻角下振动更加剧烈,发生振动的雷诺数范围更宽,起振雷诺数更低;振动中心随雷诺数的变化曲线与标准圆柱斜拉索不同,并且随风攻角而异;大幅振动主要发生在临界区和超临界区,对应雷诺数为Re=2.5×10⁵~4.0×10⁵,风攻角则在α=10°~30°和α=60°~80°范围之内;风致振动特性随雷诺数的变化规律与长短轴之比不是简单的单调关系,而是与风攻角相关;根据Den Hartog驰振准则判断可能发生驰振的区域与试验中实际发生振动的区域吻合较好。