SS7C型电力机车变流装置的故障分析与维护

1概述 TCZ108-2775/925型变流装置是SS7C型电力机车主电路的主要部件之一,它由大功率半导体整流二极管和反向阻断晶闸管及其附件组成.每台机车共有2台变流装置,变流装置的主电路见图1.它由一个全控桥和一个半控桥串联组成单相桥式整流电路,向3台并联工作的牵引电动机电枢绕组与串励绕组供电.     

丹麦国家铁路EG3100型C0′C0′双流制机车(二)

5电气设备 5.1传动技术 EG3100型机车的电传动设计及有直流中间电路的变流器和三相交流异步牵引电动机组成的主电路基本上与BR152型机车的一样,仅稍作了改进(图3).EG3100机车每个转向架的3台牵引电动机拥有1个变流器.     

韶山2型电力机车主电路及其主要电气设备

电力机车的主电路,是直接实现机车的牵引和电气制动运行的电路。它需将接触网的高压单相工频交流电,变换成为电压可调的直流电,供电给牵引电动机,以实现牵引;在运行需要时还应能实现电气制动。韶2机车的主电路图见图1。一、整流电路: 接触网的25KV_(-24)~( 16)%工频单相交流电,由受电弓1 SD(2 SD)、主断路器DL、     

SS7型客货运电力机车（1）：特点及技术参数

SS7型客货两用相控电力机车采用B_0-B_0-B_0转向架,全叠片复励牵引电动机及相应的主电路和电子控制系统、壳式卧放主变压器、再生制动等多项新技术,具有近代相控机车的先进求平。本文介绍该型机车的基本特点和主要技术参数。     

B_0-B_0-B_0抱轴式机车黏着利用率分析

就B0-B0-B0轴悬式机车二系簧分布,车轮踏面磨耗,车钩高度,一、二系垂向刚度,端、中转向架牵引点高度,电机吊挂点到车轴中心的距离,转向架中心距,轴距等对机车黏着利用率的影响进行分析。研究结果和建议可供设计部门制订技术方案时参考。     

8K型电力机车的多段桥控制

简述8K型电力机车主电路控制可分作全控桥、半控桥和削磁桥的3段控制及控制过程，从而达到电机升速的目。     

可单重四象限整流器运行的牵引变流器主电路损耗与控制研究

短编组城际动车组相对于标准8辆编组动车组动车数较少,现有牵引变流器主电路设计方案在牵引变流器故障损失动力时会对车辆运行造成严重影响。对牵引变流器主电路进行优化设计,使其具备单重四象限整流器运行的硬件基础;提出单重四象限整流器运行的主从控制策略和故障处理措施,并进行原理分析和试验验证。试验中牵引变流器实现了单重四象限整流器的独立运行。同时,车辆启动时四象限整流器的单重运行可降低IGBT损耗,并进行分析计算和仿真验证。     

8K型电力机车主电路初析(下)

四、整流调压电路的工作特性如上所述,8K机车的牵引整流调压电路,是由一段全晶闸管控制桥和一段半控桥,再加电机磁场晶闸管无级削弱电路组成的(见图1)。每一转向架的两个电机串联就由这样的一组电路独立供电和控制,两节四轴机车共有四组这样的电路。除磁场削弱晶闸管臂为单独     

株洲电力机车研究所与兄弟单位共同开发的三项科技成果通过鉴定

1.SS3型123号机车相控和转向架改造 SS3型电力机车是我国生产的主型机车,由于是十多年前设计定型的产品,其技术性能已不能满足当代运输需要,主要是粘着利用系数不高,故障率高。在用户支持下,株洲电力机车研究所、成都铁路局和株洲电力机车工厂联合改造了SS3机车。采用相控调压代替原调压开关级间调压,并采用两转向架分别供电的主电路结构;电子控制柜采用80年代新技术,并增加空转保护;采用加馈电阻制动,扩大电制动范围;采用平牵引拉杆降低牵引点高度、减少轴重转移。1991年6月三单位在马角坝机务段共同改造123号机车,同年7月投入试运获得成功,11月进行牵引试验,证明改造工作达到预期效果,粘着利用比原SS3机车提高10%。经过10个月共12万公里的运行考核,牵引电动机和电子系统故障率大大降低,深受用户欢迎。SS3123机     

日本函馆市交通局9601型低地板车辆

日本函馆市交通局开发的9610超低地板路面电车车辆采用车体连接技术，由两节单转向架车辆通过连接构成编组。这种小型电车的主电路和辅助电源采用东芝公司的C—PCU装置，其VVVF逆变器和SIV辅助电源是一体的。85kW的牵引电动机通过万向轴和伞齿轮传动提供动力，与普通转向架相比，特制的SS05转向架不会产生相对车体的转向作用，车辆运行速度40km／h。     

大功率全封闭式异步牵引电动机技术

近年来,以低噪音、少维修为目标,正在推进全封闭牵引电动机的开发。全封闭式牵引电动机和自通风式相比,由于内部与外界隔绝,作为噪声源的风扇噪声被阻隔,而且没有灰尘随冷却风侵入,能省去定期解体清扫作业。但全封闭式牵引电动机的冷却性能较差,要兼顾大功率和紧凑化,特别在窄轨转向架上应用有一定困难。由于新材料的使用,冷却能力的提高,其小型轻量化技术比以往有所进步,又因其主电路系统的结构能继承传统异步电动机的优点,因而在驱动系统技术变革的潮流中,异步牵引电动机仍然是一种可供平衡的选择。作为提高冷却能力的驱动系统,通过对转向架布局和电气设备进行优化,从而将200kW级的全封闭牵引电动机搭载在窄轨转向架上,实现了低噪声和省去解体维修的作业。     

单节8轴机车用B_0+B_0 4轴转向架的研制

文章详细介绍了单节8轴机车选择B0+B04轴转向架的原因、B0+B04轴转向架的总体布置、主要参数以及主要部件组成等;装用B0+B04轴转向架的机车具有很好的牵引性能、动力学性能和经济性。B0+B04轴转向架的研制成功填补了国内机车无4轴转向架的空白,有助于开发满足国内线路和重载运输要求的8轴准轨机车。     

加强对SS1型电力机车第二、五位牵引电动机的检查

我段SS1166机车,1987年11月去外段架修。解体检查时发现第二位牵引电动机的换向极绕组断线。根据断线情况判为烧断。而在架修解体之前一直没有查觉。根据以上情况,我段进行了分析研究。 SS1型电力机车的第二、五位牵引电动机在设计上没有牵引电流表。不象第一、三四、六位牵引电动机,可以通过牵引电流表的电流值监视电动机的工作状态。而且,牵引电动机的换向极绕组与补偿绕组的断线故障,又不同于主极绕组断线故障。后者,可以通过相应的磁场固定分路电阻是否烧损做出判断。而前者,在运用中,一般是通过     

东风型内燃机车手柄回零位时接地继电器动作分析

东风型内燃机车主操作手柄回零位时接地继电器产生动作是较为普遍的现象。这是由于牵引电动机主极绕组或其负端电刷或2C·F电机电枢接地所造成的。本文以牵引电动机6D负电刷接地为例对接地继电器DJ回手柄时动作进行定性分析和初步探讨(图1)。图1是所分析电路的有关部分,假定已出现低电位是A接地。当机车运行时电动机6D负电刷接地,接地继电器DJ     

防止DF4电传动内燃机车逆向加载的措施

1问题的提出 逆向加载是指牵引电动机在运行中换向并加载,此时改变的仅是牵引电动机的励磁电流方向,其转向不会立即改变,牵引电动机处于发电机状态.在这种情况下(尤其在机车运行速度较高时),主电路中的6台牵引电动机和1台牵引发电机都将工作在发电机状态,而负载短路,使得包括牵引发电机、牵引电动机在内的全部电器在极短的时间内被烧损.     

浅谈东风_4机车ZQDR-410牵引电动机主极开路的危害性及预防措施

一、问题的提出近几年来,东风_4内燃机车因ZQDR-410直流牵引电动机主极开路而造成的机破及电气火灾事故在我局、我段均较为严重。牵引电动机在磁场削弱工况下发生主极开路,轻则使磁场削弱电阻过流发红,产生高温,造成电气柜着火;重则酿成电气室、司机室全部烧毁的严重后果。据统计,1989年内我局内燃机车发生的7件重大电气火灾中,有3件是因牵引电动机主极开路造成。近两年来,我段东风_4机车发生6件重大电气火灾,其中因牵引电动机主极开路造成的占2件,     

牵引参数对内燃机车异步传动装置损耗的影响

对运行中直流牵引电动机和异步牵引电动机在内燃机车动力电路中工作时的损耗作了比较分析。指出:当牵引传动装置功率不高时,由于电流高次谐波分量带来的损耗,使异步牵引电动机的经济性不如直流牵引电动机。在单节功率为2200kW的内燃机车上使用异步牵引传动装置会降低其区段速度。     

机车电传动1981年总目录

电力机车动车页活邪1222 238科期2如何实现牵引动力的现代化宝一广段电气化铁路运用经验渔谈晶闸管多段相挽桥调压线路的性能分析 和试验研究交流电力机车动车上多段桥式整流电路 的功率因数分析计算和试验结果电压源逆变器一感应电机传动系统的稳 态波形计算关于电力机车辅机系统的几点看法韶山型电力机车辅助电机系统可靠性 分析电传动内燃机车n︸51工迁‘任,口1一Jl东风型内燃机车电气线路耐压试验用 直流津包取代交流电主电路瞬问接地的判断东风型内燃机车电气故阶诊断仪机车电机20 2 28 5939对新型电力机车用牵引电动机的一些 看法4采…     

6K型机车的3B_0转向架

6K型电力机车是日本三菱电机/川崎重工公司设计制造的六轴电力机车。该型机车的六根动轴分装在三个两轴转向架上,轴式为B_0-B_0-B_0。笔者曾参加该型机车的主要部件的型式试验验收工作,今根据得到的有关资料,对其主要部件作一简要介绍。一、3B_0 转向架 6K型机车的三个两轴转向架分为两种,装在机车两端的转向架称为端转向架,装在     

6K型电力机车功率因数补偿装置的控制

一、6K机车的功率因数补偿装置为了改善相控电力机车的功率因数,减少电网上的高次谐波,降低变电所的视在功率,6K电力机车的主电路除采用三段不等分的半控桥外,还接有四组功率因数补偿装置。每两组功率因数补偿装置由一台微机进行控制。它仅对三次谐波进行补偿。图1画出了两组由同一微机控制的功率因数补偿装置。它主要由电感、电容及限流电阻组成,每组功率因数补偿装置通过两个反并联的晶闸管及隔离开关接到主变压器二次侧600V绕组上。功率因数补偿装置的投切由晶闸管的导通或关断来实现。在特殊情