钢-混组合结构抗剪栓钉的群钉效应研究

栓钉剪力连接件是组合结构中保证组合效应不可或缺的关键部件，在使用过程中总是同时使用多个栓钉连接件。因此，为研究栓钉群钉效应作用时的不均匀系数与抗剪性能，采用Ansys APDL进行参数分析，改变栓钉的间距和钢板厚度，以?22 mm栓钉群钉为研究对象。此外，为研究栓钉群钉的损伤后行为，设置不同间距，分别减小栓钉端部、中部、尾部的有效截面。计算结果表明，由于摩擦力的存在，与单钉相比，只要是多钉的推出试验，都会存在抗剪性能下降的情况，并不全是受群钉效应影响；弹性阶段不均匀剪力演高度呈月牙状，但是随着间距减小，塑性阶段不均匀剪力由月牙状向线形转变，端部的不均匀系数不断降低，尾部的不均匀系数提升，沿高度最大不均匀系数差异接近10%;弹性阶段钢板厚度改变时，不均匀系数仅发生5%变化，塑性阶段约1%,相比于栓钉间距，钢板厚度对不均匀系数的影响有限；栓钉的平均抗剪承载力随栓钉间距变化呈指数关系，栓钉的平均抗剪刚度随间距变化呈线性关系，间距越密集，平均抗剪承载力和平均抗剪刚度越低，拟合公式与计算结果吻合，相关系数均大于0.9;栓钉间距与直径比值大于6.8时，抗剪性能变化已不显著；对于越密集的栓钉群，削弱...     

结合梁栓钉的极限承载力的试验研究

为了为我国某公铁两用桁梁结合梁大桥确定栓钉规格，栓钉承载力设计值，本文通过大量试验，研究了国产φ２２、φ２５和φ１３检钉的Ｐ－Ｕ曲线、按极限承载力以及混凝土配筋率、栓钉间距，反复加载，卸载对栓钉极限承载力的影响。     

小直径剪力钉抗剪性能试验研究

为研究小直径剪力钉的受力性能及破坏形式，按照某种组合结构的剪力钉内部参数（包括剪力钉间距、钢板厚度）设计并制作3组共6件小尺寸剪力钉进行推出试件试验，从而分析其破坏过程、抗剪承载力、滑移、剪力钉轴向应变等力学行为，并与不同规范计算得到的剪力钉抗剪承载力进行对比。结果表明：小直径推出试件破坏模式均为一侧剪力钉根部被剪断；剪力钉下侧混凝土出现细小裂纹；提高剪力钉焊接处钢板厚度会减小极限承载力时的滑移；试件平均单钉抗剪承载力为27.9 kN，欧洲规范计算值与试验值吻合较好。     

铁路钢-混组合梁抗拔不抗剪栓钉设计研究

为研究抗拔不抗剪栓钉在铁路钢-混组合连续梁桥中的适应性及存在问题，以4×40 m铁路钢-混组合连续梁为例，基于有限元分析软件Midas Civil,对常规栓钉的设计参数进行分析，对抗拔不抗剪栓钉及加密过渡区的设置范围进行比选，拟定铁路钢-混组合梁可行的抗拔不抗剪栓钉设计方案。研究表明：综合桥面板受力、过渡区栓钉受力、钢梁整体刚度等因素，推荐抗拔不抗剪设置范围取支点两侧0.15L(L为梁跨度);抗拔不抗剪连接区域滑移量较大，但其栓钉不受剪力；需要重点关注过渡区首排栓钉，确保其满足强度以及疲劳性能的要求，推荐加密过渡区设置范围取3 m;相较双工字形截面，双槽形截面与抗拔不抗剪需要设置的过渡区适应性较好，但用钢量增加约10%;相较常规栓钉方案，抗拔不抗剪栓钉方案桥面板钢筋减少17.7%,栓钉减少12.4%,梁部每延米造价降低2.8%。     

混凝土受拉状态下钢—混凝土组合结构中栓钉的承载力的研究

现有的国内外组合结构规范对混凝土受压状态下铨钉的静、动承载力都有规定（尽管具体数值差别较大），而且还规定了测栓钉承载力的试验方法，但对于混凝土受拉状态下的栓钉既没有规定承载力，也没有规定承载力测试方法。为此，作者提出了在混凝土受拉状态下，进行栓钉的承载力试验的反向推出试验方法；对在φ22栓钉不同排列的C50混凝土不同配筋率情况下，5组18个试件的栓钉刚度和承载力等问题进行了试验研究，并与标准推出试验（混凝土受压）得到的φ22栓钉的试验结果进行了比较。成果已应用于秦沈客运专线。     

基于YOLO v5的铁路塞钉检测方法

针对高速铁路和普速铁路的塞钉智能检测问题，提出基于YOLO v5的塞钉检测方法。该方法对训练模型采用He方法初始化，采用微调模式使模型收敛，同时使用dropout正则化方法解决过拟合问题。在训练数据时，对多样式塞钉进行有效分类和样本自动化裁剪，并利用塞钉样本的灰度直方图对数据进行增强；采用非冗余多置信度的方式进行检测，通过先验经验和增加反例来减少误判，并在检测时自动累积塞钉样本。该检测方法已投入现场使用，有效满足了铁路智能巡检的需求。     

土钉墙在边坡防护中的应用

采用土钉墙技术进行边坡加固已被广泛采用，结合庐山铁路疗养院边坡防护工程，介绍土钉墙加固技术的设计方法、土钉墙内部稳定验算和外部整体稳定检算方法，强调现场施工需要信息反馈和施工监测相结合，为类似工程提供参考。     

土钉墙的施工工艺及单价分析

介绍了土钉墙支护技术及工艺，并结合北京市榆树馆危改小区AB住宅工程深基坑土钉墙支护工程的施工过程，对土钉墙的锚杆及边坡喷锚的单价进行了分析。     

ZPW-2000系列自动闭塞系统室外设备安装工艺(四)

6钢轨接续线安装 6．1塞钉式钢轨接续线的安装 塞钉式接续线有JS-940、JS-11302种型号，由2根直径5mm的镀锌铁线与圆锥型塞钉焊接而成，如图33所示。使用工具见表9。     

秦沈客运专线连续结合梁疲劳试验研究

模拟秦沈线连续结合的受力状态，制作了6根模拟试验结合梁，其中配筋率2%和3%各3根，采用单伸臂跨内、跨外两点同步加载模式对每根梁做了200万次疲劳试验，分析研究了钢与混凝土之间的滑移，栓钉的受力状态，无钉区两侧密集型群钉中力的分配，梁的刚度变化和应力状态，负弯矩区混凝土中裂纹的发展等问题。研究结果表明，高配筋混凝土连续结合梁抗疲劳性能优良，200万次疲劳试验后，无钉区钢与混凝土之间的滑移明显比其他梁段大，但最大不超过0.075mm，两侧头排栓钉的受力是栓钉平均受力的1.54倍；负变矩区混凝土板中的最大裂纹宽度不大于0.13mm；梁的刚度没有明显的下降，梁的挠度和应变都接近于第一状态线弹性理论计算值。     

Lenke1型青少年特发性脊柱侧凸矫形结果与置钉密度关系研究

目的探讨置钉密度是否影响Lenk1型AIS患者冠状位和矢状位矫正效果。方法回顾性分析2008年1月至2010年1月在同一中心手术治疗的连续31例采用后路全钉选择性融合的Lenke1型AIS患者术前、术后即刻和术后2年随访结果。记录患者的一般资料。采用Pearson 相关分析置钉密度与冠状位Cobb角矫正率及矫正比率的关系，以及置钉密度与冠状面术后2年随访矫正角度丢失及矢状位角度变化的相关关系。根据置钉密度的高低将患者分为两组：即高密度组（>0.7）与低密度组（≤0.7），统计比较两组间相关参数的差异。 结果术前平均年龄为15.3岁，术前平均主胸弯角度为：48.5±8.5，术后2周随访平均矫正到16.0±6.9，冠状位平均矫正率为68%；手术即刻矫正率与植入螺钉密度的相关性为-0.19(P=0.315)，矫正比率与植入螺钉密度的相关性为-0.10(p=0.589)，冠状位矫正角度丢失与植入螺钉密度的相关性为-0.04（P=0.837）；矢状位胸椎后凸术后角度减少与置钉密度相关性0.09(P =0.619)。高、低置钉密度两组平均植入物密度分别为0.85与0.61（P<0.01），其它参数两组间均无明显差异。结论无论是否考虑柔韧性因素，Lenke1型AIS胸弯冠状面矫正率与置钉密度无明显相关性，矢状位胸弯生理曲度术前术后的变化与置钉比例无关。冠状面矫正角度2年丢失及矢状位角度变化与置钉密度也无关。     

土钉墙在武汉蓝天嬉水乐园基坑支护中的应用

根据武汉蓝天嬉水乐园基坑的工程地质特性，在其支护工程中采用了土钉加固技术，该文着重介绍了武汉蓝天嬉水乐园基坑的土钉墙支护设计，施工工序和施工监测。     

钢—混凝土组合结构中密集型剪力钉群的受力状态

通过非线性有限元分析，研究了钢－混凝土组合结构中密集型剪力钉群的受力状态，分析了各剪力钉所承受的剪力的不均匀程度与某些因素的关系。     

含软土层的基坑支护失稳的原因分析及加固方案

深基坑采用土钉墙支护，开挖深度为9.5m，当开挖至淤泥层时，一侧土钉墙发生坍滑。文章分析了支护失稳的原因，并提出边坡支挡的一种方法：松木桩 袋装土反压的措施，实施效果良好。     

电机刷架对中检测仪的开发与应用

1研制目的 目前，机车上使用的中、大型电机均采用4组碳刷。正常情况下，碳刷应位于中轴即几何中性线上，且其物理中性线与几何中性线重合。但电机的刷架是用止钉或螺栓进行紧固的，随着电机的转动以及振动的影响，螺栓、止钉松动，     

基坑工程土钉与锚杆联合支护的设计与施工

结合某商住楼深基坑工程设计与施工的实际情况，介绍了基坑工程采用的土钉墙与锚杆相结合的新支护模式的设计方案，基坑降水及锚杆、土钉墙施工和保护架的设置。针对施工过程中出现的坍塌问题，采取了有效的加固措施，取得理想效果。     

组合梁钢与混凝土板相对滑移及栓钉受力状态研究

研究了单伸臂简支组合梁和双伸臂简支组合梁和双伸臂简支组合梁钢与混凝土板之间相对滑移和栓钉受力的关系；考察评价了材料力学中基于平截面假定的计算平面梁纵向剪力流公式计算组合梁栓钉受力的适用性；研究了无钉区两侧密集型布置的栓钉群中剪力的分配，为铁路连续结合梁的设计提供了依据。     

铁路桥梁群钉组合结构极限承载力和静力行为分析

针对我国铁路桥梁中应用的钢—混凝土组合结构,根据推出试验结果,采用最小二乘非线性拟合得到C 50混凝土中13和22栓钉的荷载—滑移关系式。通过群钉组合结构极限承载力试验,并结合所提出的群钉组合结构有限元模拟方法,研究钉群平均极限承载力的折减、钉群受力分布及其影响因素。研究结果表明:在群钉组合结构中,钉群平均极限承载力较单钉极限承载力有较大程度的折减,最多达到18%;钉群受力具有明显的不均匀性,由上到下呈马鞍形分布,随着荷载的增加,栓钉受力发生重分布,接近极限荷载时,各栓钉受力基本均匀。栓钉刚度、加载方式等都是钉群受力不均匀性的主要影响因素。栓钉刚度越大,钉群平均承载力折减越多。加载方式对群钉组合结构极限承载力基本没有影响,但在荷载较小时对钉群受力不均匀程度的影响较大,而随着荷载的增加,其影响逐渐减小。有限元分析结果与试验结果吻合良好,验证了所提出的群钉组合结构有限元模拟方法正确、可行。     

止水型复合土钉墙在基坑支护中的应用

止水型的复合土钉墙技术，较好地解决了地下水位较浅时，由于基坑降低地下水引起的地面沉降、道路开裂而造成环境破坏的问题。以郑州某基地工程为例，对此项技术的结构形式、设计计算方法以及变形控制进行了分析，为止水型复合土钉墙的优化设计和施工提供了重要依据。     

浅谈土钉的设计原理与施工方法

土钉是一项原位岩土加筋技术，适用于基坑开挖支护和边坡加固．本文对土钉的类型、适用性、特点、作用机理、设计方法和施工方法进行介绍．