桩式轻型桥台

钻孔灌注桩在全国普遍推行这后，各地发展起来多种型式的桩式轻型桥台，本文详细研讨其构造及计算方法。     

高压旋喷桩基组合桥台设计

该文介绍了一种新型的由高压旋喷直桩、斜桩埋入轻型钢筋混凝土承台形成的组合式桥台的设计、计算方法，对公路、桥梁的建设具有一定的参考价值。     

锚定板桥台投产试验报导

由我院设计,交通部第一公路工程局施工的辽宁双台子河曙光大桥已于1979年11月胜利建成。这座桥全长500多米,由跨径45米的预应力混凝土简支梁及跨径20米的钢筋混凝土简支梁组成,此外,两岸连接桥台处各有一孔跨径8米的钢筋混凝土板。东西两岸桥台,为了抵抗台桂承受的强大填土水平侧压力,我院在以前学习和采用锚定板结构经验的基础上,大胆的将它引用到本桥的桩桂埋置式桥台上,构成锚定板式桩柱埋置式桥台。我们知道,一般的锚定板挡土结构由钢筋混凝土面墙、钢拉杆和锚定板三种构件     

整体式桥台桥梁设计与实践的发展现状

整体式桥台桥梁的上部结构与桥台浇筑成整体并由单排桩支承。温度引起的伸缩及混凝土的徐变和收缩导致桩中产生弯曲应力。至今,该类桥梁还没有统一的设计标准,仅有少数可供参考的设计和施工准则。回顾了现行整体式桥台桥梁的设计和施工实践。通常认为重要的设计参数是混凝土桥面板的温度、徐变和收缩效应,土层的变化及桩一土的共同作用。对桩的参数分析考虑了预钻孔的影响、预钻孔中填料的类型、地下水位、土的类型及桩的朝向。研究结果将有助于整体式桥台桥梁桩基的选择和设计。     

九孔连拱设计浅谈

茂林桥是武汉市蔡甸区莲花湖茂林路上跨越莲花湖的一座景观桥。茂林桥为九孔连续两铰拱桥,上承式钢筋混凝土结构。拱桥主跨净跨径18m,其余边孔呈2m递减趋势,桥梁全长150m。桥梁下部结构为桩基础,桥台为U型桥台,钻孔灌注桩。     

加筋土地基上的沙发式桥台

中、小桥梁的传统重力式桥台，往往体积很大，其造价在全桥中所占比例十分可观。本文介绍的在加筋土地基上的沙发式桥台，型式新颖，结构简单可行。这种结合加筋土建造的轻型桥台，可取得较大的经济效益。     

考虑土体蠕变特性的桥台软基变形分析

针对软土地区的桥梁常因软土蠕变而产生病害的问题，研究了土体蠕变特性对桥台软基变形分析的影响。首先引入改进的西原模型；然后将桥台及软基简化为可共同考虑土体蠕变的桩-土-桥台共同工作的有限元计算模型，基于蠕变计算的时步-粘性初应变法，给出可考虑软土蠕变非线性特性的有限元计算方法，并据此编制出相应的有限元计算程序；最后利用该程序对某桥台桩基工程实例进行分析，得到了该桩基桥台后软土蠕变场等值线图，反映出桥台与桩对蠕变场的影响范围及承台与桩交接处的应变集中现象。     

汕头海湾大桥北引道桥台桩基消减负摩擦力的措施

汕头海湾大桥北引道工程地处冲积平原 ,地表以下 2～ 18.5m基本为流塑淤泥或厚淤泥层夹层。桥梁下部结构均采用钻孔灌注桩。在钻孔灌注桩施工前 ,先在桥台软土地基进行砂桩结合堆载预压处理 ,减少了由于软基沉降对桥台桩基产生的负摩擦力 ,达到消减负摩擦力的目的     

丹江口水库特大桥总体设计

丹江口水库特大桥采用跨径布置为45.8 m+(106.2+760+106.2) m+45.8 m的双塔部分地锚式混合梁斜拉桥，梁塔分离、梁台固结。主梁采用混合梁，宽31.6 m,主跨创新地采用分离式双钢箱+正交异性钢-UHPC组合桥面结构轻型组合梁，并在跨中采用具有阻尼锁定功能的无轴力连接装置；边跨采用预应力普通混凝土边主梁；钢-混结合面设置在主梁主跨距桥塔20 m处。桥塔采用下塔柱内收的H形塔，桥塔基础采用整体式承台+大直径群桩基础。桥台创新地采用重力-碳纤维增强复合材料岩锚组合式地锚桥台。斜拉索采用标准抗拉强度为1 860 MPa的?7 mm平行钢丝索，桥塔每侧设24对斜拉索，边跨斜拉索12对锚固于梁上、12对锚固于地锚桥台上，在桥塔处设竖直0号斜拉索作为竖向支承。     

钻孔灌注桩施工

东海大道是蚌埠市城市规划东西方向主干线，卧虎桥位于该路线Ｋ０＋８５３处。其跨径８ｍ，净宽３０ｍ＋２×２．０ｍ，右斜交１５°，设计荷载：汽—２０、挂—１００，桥面板为空心板梁，桥台采用钢筋混凝土薄壁墩台，基础为钻孔灌注桩。由于桥位所处工区地层上部土质较...     

问题解答

[问] “公路小桥轻型桥台设计计算范例”中,汽～10级载重的荷载长度用b=490,实际上荷载通过钢筋混凝土板作45°分布以后,对桥台来说一定要大于490公分。如板厚为40公分,则b=570 公分。桥台也可视为钢筋混凝土板的刚性支承, 因而实际上无论桥面荷载长度为若干,对于桥台来说荷载长度将恒等于桥台之宽度(肋板式桥面除外)。我们计算重力式桥台时,都将活载除以桥台的宽度。如轻型桥台也可引用此法,则顺桥台方向之计算将无意义。[答] 汽～10级载重在面层上分布的宽度,一般计算采用490公分,也就是两辆汽车后输外缘间的     

南海紫洞大桥钢管混凝土斜拉桥的设计

系统叙述我国和世界上第一座特大跨径的钢筋混凝土斜拉桥－南海紫洞大桥的设计计算和试验研究。其主梁采用钢管混凝土空间桁架，单柱塔也采用钢管混凝土，采用顶推方法施工，其造价低于同跨径的混凝土连续刚构。结构轻型，施工方便，可用于更大跨径。     

整体式斜交桥台-桩-土体系往复加载拟静力试验

将整体式桥台引入斜交桥中形成整体式斜交桥，可有效改善地震中桥梁上部结构纵横向耦连效应造成的面内扭转及落梁现象；但整体式桥台中主梁与桥台浇筑为一体，在地震作用下将发生复杂的桥台-桩-土相互作用。为此，以某整体式斜交桥为原型，开展了斜交桥台-H形钢桩-土体系往复加载拟静力试验研究，探究了体系的抗震性能、台后土压力分布规律以及桥台和钢桩的水平变形特征等。结果表明：斜交桥台-H形钢桩-土体系具有较高的耗能能力及延性，台后土对体系的抗震性能影响显著。台后土提高了体系抗侧承载力及刚度，但亦造成正负向受力不对称性，其中正向抗侧承载力及刚度明显高于负向，但残余承载力及位移明显小于负向。在小位移（<0.01H，H为桥台高度）下，斜交桥台的台后土压力沿埋深方向近似呈三角形分布，最大土压力位于台底；沿水平方向呈抛物线形分布，最大土压力位于距桥台锐角0.25 m处；沿纵桥向呈三角形分布，最大土压力位于台背。在大位移（≥0.01H）下，台后土靠台背处出现明显扇形塌陷区域，导致桥台顶部土压力降低，沿埋深方向开始呈双折线分布，沿水平方向呈三折线分布，最大土压力位置不变；沿纵桥向呈双折线分布，最大土压力与台背距离随加载位移逐渐增加。试验结束时，桥台顶部塌陷区域深度近500 mm，宽度近600 mm。加载过程中桥台基本为刚体，出现平动及转动位移；由于部分台后土流动至钢桩前侧，钢桩顶部产生朝向台后土方向的局部累积变形，桩身水平变形在埋深0.25 m处出现拐点及最大值，而非桩顶，试验结束后无明显残余变形。     

低强度刚性桩疏桩地基及其在桥台病害处理中的应用

论述在软土地区桥台台后病害发生的原因，总结相应的处理方法，提出CFG桩疏桩复合地基在台后软基处理及桥台病害处治中的适用性。     

京石公路北京段三期工程及其若干技术措施

本文概述京石高速公路北京段三期工程及其若干技术措施。京周立交桥预应力混凝土箱梁在梁底部分增设了横向预应力，使箱梁可直接安置在无盖梁的墩顶支座上，解决了由于桥的斜交角小（约３６°）而引起设计斜桥和施工上的困难。位于软土地基的京良桥，采用了加筋土和土工织物作桥台，减轻了对软土的压力，并用钻孔压浆细桩加固地基和预压，使桥台施工后沉降不再发展。有一处低于下水位约２．５ｍ的路基采用了盲沟加泵站的排水方法，保     

轻型强夯机作用下的桥涵稳定性分析

为了检验在使用轻型强夯机夯实台背和涵背路基时的桥台和涵洞稳定性,采用ABAQUS有限元软件建立了桥台、三层桥台路基、涵洞和三层涵背路基的三维有限元模型,分别模拟轻型强夯机在桥台路基和涵背路基不同填土层沿纵向和横向夯击。结果表明:对于桥台来说,在不同填土层的同一距离处夯击时,桥台所受应力和位移随着填土层的增加而增加;对同一填土层沿纵向夯击时,桥台最大应力和位移均随着夯锤与桥台距离的增大而减小,沿横向夯击时随着夯锤到填土面中央距离的减小而减小;涵洞最大应力的变化规律与桥台基本相同。最后发现轻型强夯机作用下的桥台和涵洞稳定性满足要求。     

公路桥梁工程深长桩钻孔补充预算定额的编制

目前交通部部颁公路预算定额中直径3m以下钻孔灌注桩定额子目最大孔深为100m,缺少桩长100m以上子目,给大跨径桥梁工程的正确计价带来难度。文章依托在建的跨黄河大桥超长钻孔桩的施工,阐述了桩径2m、孔深100m以上钻孔灌注桩的补充预算定额编制过程以及最终成果。旨在为山东公路工程超长桩预算的编制和建设单位投资控制提供计价依据,同时也为公路监理、施工等单位提供计价参考。     

升温作用下整体桥台台后土压力计算方法的探讨

对在升温作用下,整体式桥台桥梁台后土压力的计算方法进行研究。分别采用Broms法、m法及p-y曲线法计算桥台背墙后填土的水平抗力系数;采用m法及p-y曲线法计算台柱土的水平抗力系数和台桩、墩桩侧土的水平抗力系数;采用TDV软件模拟土对桩端的约束作用。通过对不同方法计算的台后土压力的对比分析,得知:在计算升温引起的整体式桥台桥梁台后土压力时,桥台背墙及台柱土的水平抗力系数计算采用m法是不适合的;桥台背墙后填土的水平抗力系数可采用Broms法计算;土对台桩及墩桩侧的水平抗力系数按p-y曲线来考虑是适合的。     

洞内大轴力大跨径拱式桩基托换在地铁建设中的研究与应用

广州地铁某新线区间矿山法隧道，因线站位设置需近距离下穿某大型地下空间，与其5根既有桩基冲突，需要进行托换。受各制约因素影响，工程采用洞内拱式托换方案，然而本次托换的桩轴力、隧道跨径和现场条件的复杂程度，均远超一般洞内托换。以洞内大轴力大跨径拱式桩基托换为研究对象，通过工程类比的方法总结出托换结构断面高宽与托换跨径和桩轴力之间的经验关系（尺寸初拟规律），并进一步通过2D荷载结构法进行内力分析和3D地层结构法进行变形模拟，对托换结构的承载力和正常使用极限状态进行验证，证明了洞内拱式托换可适用于大轴力大跨径情况，验证了托换结构尺寸初拟规律的可应用性。     

溶洞地区桥梁桩基持力层补强技术

龙岗河中桥两侧拓宽新建桥梁为4×21.6 m简支T梁,拓宽的两座桥梁共有桩基21根,桥台下桩径为1.2 m,墩柱下桩径为1.5 m,C25混凝土,钻孔灌注嵌岩桩。由于溶洞分布复杂,以及前期勘察、设计原因,导致部分桩基施工完成后发现桩底持力层存在尺寸大小不一的溶洞。为了确保桩基质量和桥梁的使用安全,对溶洞净高大于1.5 m的桩重新钻孔成桩,穿过溶洞将桩底置于完整的基岩上。对持力层内溶洞净高小于1.5 m的桩底溶洞采用钻孔高压切割压浆处理,将桩底层溶洞充填物清除并回灌高强度水泥浆。该文主要对桩基施工完成后持力层内出现溶洞的原因进行了分析,并介绍了处理方法;还详细介绍了溶洞净高小于1.5 m的钻孔高压切割注浆补强方法、工艺、效果等。