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周新华 《舰载武器(含VCD光盘)》1996,(1):44-48
模拟弹邮炮口后即开始破碎,因而在靶场试验中无法测量其初速平均值,只能在最大压力平均值为标准选择装药。这就可能会造成火炮发射率降低的问题,从而影响模拟弹的推广使用。本文提出了模拟弹适用于火炮的基本要求,叙述了火炮后坐速度曲线的测量原理和方法;通过对火炮后坐速度曲线的分析,认为火炮最大后坐速度主要取决于弹丸初速平均值。改变装填条件可以改变火炮后坐速度曲线,当火炮使用模拟弹和制式弹射击时的后坐 相似文献
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周新华 《舰载武器(含VCD光盘)》1996,(1)
模拟弹出炮口后即开始破碎,因而在靶场试验中无法测量其初速平均值,只能以最大压力平均值为标准选择装药,这就可能会造成火炮发射率降低的问题,从而影响模拟弹的推广使用。本文提出了模拟弹适用于火炮的基本要求.叙述了火炮后坐速度曲线的测量原理和方法;通过对火炮后坐速度曲线的分析,认为火炮最大后坐速度主要取决于弹丸初速平均值。改变装填条件可以改变火炮后坐过度曲线,当火炮使用模拟弹和制式弹射击时的后坐速度曲线一致时,其发射率也一致,这样,模拟弹就适用于火炮,可以代替制式弹对火炮和随动系统进行考核试验。 相似文献
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孙国基 《舰载武器(含VCD光盘)》1996,(2)
新型火炮初速测量雷达问世据《简氏防务周刊》1995年24卷22期报道,IN-SEC公司TSI分公司研制出一种新的初速测量雷达,用以提高武器精度。初速测量雷达能在弹丸飞离炮口时自动测量弹九的初始速度,其精度达±0.1%。影响火炮初速的主要因素包括炮管的... 相似文献
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王泉水 《舰载武器(含VCD光盘)》2000,(2)
据《国际海军》报道,美国海军虽然目前仍把Mk45Mod4火炮及其增程制导炮弹作为满足水面火力支援的近期解决办法,但已建议将先进的舰载垂直发射火炮作为远期解决方案。先进的舰载垂直发射火炮主要指双联装垂直或接近垂直的155mm/60倍口径的火炮,可以发射火箭助推弹,例如增程制导炮弹或其未来改进型(射程高达465km),也可发射常规炮弹。与目前在研的Mk45Mod4火炮相比,舰载垂直发射火炮的炮口能量将达30~35MJ(改进后预计可高达60MJ),发射速率可达12~24发/分。先进的舰载垂直发射火炮系统主要由身管、供弹系统、装填系统、火… 相似文献
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李晓泉 《舰载武器(含VCD光盘)》2009,(3)
舷炮对轰及白刃突击——战术运用的表象与实质
风帆时代海军火炮的使用有诸多限制。大型舷侧火炮只能依靠船只的运动来瞄准,也就是说只能等着目标进入炮口之下,而不是主动去捕捉目标。由于当时的火炮精度很差,英国人要想充分发挥火炮的威力就必须在近距离内舷炮齐轰,但问题是,近距离时又有可能陷入他们最小擅长的接舷战和白刃突击的危险。 相似文献
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论述了身管弯曲对火炮射击精度的影响,给出了身管弯曲引起误差的修正方法,可有效地提高火炮射击精度和首发命中概率。 相似文献
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据《海上力量》2 0 0 0年 10月号报道 ,改进型Mk4 5舰炮已首次成功地在海上进行了试验 ,试验是在阿利·伯克级宙斯盾导弹驱逐舰“温斯顿·丘吉尔”上进行的。海军官员对试验发射的最初结果感到满意。Mk4 5型 5英寸火炮的 6 2倍口径Mod4改型正在研制中 ,旨在替代现役水面战舰上Mk4 5舰炮的早期型号。首次试验的主要目的是评估火炮发射时的舰船结构反应。试验中 ,安装在舰上关键部位的各种传感器测量了舰船的结构和舰载设备对火炮发射的冲击、振动、噪音、气流和爆炸的耐受能力。海军官员称 ,传感器测出了冲击和压力差、炮口自由空间… 相似文献
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应用多个软件平台,利用PRO/E建立舰炮的三维模型,利用Matlab/Simulink建立内弹道模型,考虑到身管柔性对射击的影响,利用有限元软件建立身管的柔体模型,在ADAMS中建立了舰炮的刚柔耦合虚拟样机联合仿真模型,并进行了发射动力学联合仿真.得到了相关部件的运动特性及炮口响应情况,为舰炮的结构动力学分析及发射精度分析提供了一个简单、实用的分析手段. 相似文献
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平板结构振动响应敏度分析 总被引:6,自引:0,他引:6
结构动力学响应敏度反映了结构振动速度、位移与结构设计变量之间的关系,该敏度信息是对结构进行动力学优化、计算其辐射噪声声学敏度的基础和前提.本文基于有限元直接法计算了一个两端固支矩形平板的频率响应,即节点的位移响应及速度响应.在此基础上以单元厚度为设计变量,计算了位移响应敏度及速度响应敏度,并对二者的关系进行了分析.计算结果及分析表明,结构频率响应及敏度在相同的频率出现峰值,速度敏度和位移敏度的关系与速度响应和位移响应的关系是一致的,从幅值上看前者是后者的ω倍. 相似文献
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为研究上凸型内孤立波作用下立管的响应问题,建立了顶张力立管在上凸型内孤立波场中的运动方程,流体作用力通过Morison方程求解,上凸型内孤立波引起的速度和加速度用两层流体KdV方程计算;采用有限元法离散控制方程,并用Newmark-β法在时域内求解。通过数值模拟探索上凸型内孤立波作用下顶张力立管的位移、弯矩、应力、顶底端转角等极值响应规律,并分析内孤立波幅值、上下两层流体密度差、顶部张力及壁厚对立管响应的影响。研究结果表明,上凸型内孤立波会引起顶张力立管的位移、弯矩、应力及顶底端转角显著增大;由于上凸型内孤立波引起的海水剪切作用剧烈,导致上下两层流体中立管位移反向。 相似文献
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综合考虑立管顺流向及横流向的耦合运动,基于van der Pol理论建立深海顶张力立管涡激振动分析模型,采用有限单元法及Newmark-β法编程求解。利用所建模型对深海实尺寸顶张力钻井立管非锁频工况下的涡激振动响应及参数影响进行分析,结果表明:立管两向均表现为高阶、多模态振动形式,顺流向振动最大峰值频率约为横流向的2倍;相比均匀流,剪切流下立管振动位移及参与振动模态数均增加,立管振动主控模态发生变化;海流流速及顶张力的变化改变了立管振动位移、参与振动模态数及主控模态;随着立管外径增加,立管振动最大峰值频率及参与振动模态数均不断减小,立管振动位移变化较小。 相似文献
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综合考虑立管顺流向及横流向的耦合运动,基于van der Pol理论建立深海顶张力立管涡激振动分析模型,采用有限单元法及Newmark-β法编程求解。利用所建模型对深海实尺寸顶张力钻井立管非锁频工况下的涡激振动响应及参数影响进行分析,结果表明:立管两向均表现为高阶、多模态振动形式,顺流向振动最大峰值频率约为横流向的2倍;相比均匀流,剪切流下立管振动位移及参与振动模态数均增加,立管振动主控模态发生变化;海流流速及顶张力的变化改变了立管振动位移、参与振动模态数及主控模态;随着立管外径增加,立管振动最大峰值频率及参与振动模态数均不断减小,立管振动位移变化较小。 相似文献
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本文进行了不同水动力外径双柔性立管的均匀流干涉试验研究.试验中双管布置形式分别为并列形式、串列形式和交错形式,其中并列形式及交错形式双管壁面间距为3D~5D,串列形式壁面间距为3D~8D,两立管对应雷诺数分别为8500和5400.试验采用布拉格分布光纤采集立管表面应变时历信息,进一步通过模态叠加法重构立管涡激振动位移响应.同时,本文分别对两立管横流向沿管长方向的位移RMS值和振动频率,以及横截面位移轨迹和顺流向位移最大值进行了分析研究.研究结果分析表明,并列形式两管发生干涉影响的范围与管径大小有关,管径越大干涉范围越大;交错形式下,处于尾流中的立管同时受到涡激振动和尾流诱导振动的影响;而串列形式某些管间距布置形式下,处于尾流中的立管主要受尾流诱导振动的影响. 相似文献