新型三向管路动力吸振器设计方法研究

文章针对管路的低频线谱和三向振动传递的特点,设计了一种新型悬臂梁式动力吸振器结构。基于梁的波动理论和结构阻抗分析法,推导了吸振器插入损失计算公式。通过参数分析获得了吸振器质量、弹簧片尺寸与其减振效果之间的定量关系。试验结果表明,该文提出的吸振器设计方法和吸振器结构能够达到预期的减振效果。     

阻尼动力吸振器的仿真设计

建立了单自由度主系统安装多个吸振器的计算机仿真模型，通过仿真实例讨论了吸振器各参数变化对总体吸振性能的影响并用实验给予了验证。     

基于功率流的宽带复式动力吸振器优化设计

本文以简支薄板为主振系统，对其附加复式动力吸振器，提出以输入系统的净功率流在整个激励频带内的总声功率级为控制量的优化设计方法。通过算例，将普通动力吸振器与复式动力吸振器的吸振效果进行对比，揭示了复式动力吸振器适合于弹性体振动控制的宽带吸振性能；对复式动力吸振器结构参数优化以及结构参数与安装位置的联合优化设计的研究，表明吸振器的安装位置对其吸振效果影响很大；另外还研究了质量比与吸振效果的关系，为复式动力吸振器在弹性振动控制中的推广应用奠定了基础。     

船舶齿轮箱用磁流变弹性体动力吸振器的仿真研究

船舶齿轮箱是船舶动力装置的重要传动装置,同时齿轮箱振动又是船舶振动的主要振源之一。因此,对其安装有效的吸振装置很有必要。本文设计了一款用于齿轮箱吸振的磁流变弹性体动力吸振器模型,通过ANSYS软件对其进行不同激励电流下的模态分析和热力学分析。结果表明,该吸振器拥有较宽的移频特性,能够有效控制齿轮箱的振动,同时该模型在强制对流工况下工作性能较好。     

船体艉部减振的非线性碟簧动力吸振器的宽带优化设计

采用有限元法、改善的动力缩减法和数值积分法研究了减小船体艉部振动的非线性碟簧动力吸振器的宽带数值优化设计,通过结合具体的应用实例系统讨论了非线性碟簧动力吸振器的线性刚度、粘性阻尼、Coulomb阻尼、刚度非线性和弹簧组合系数与抑振带宽的关系,试图对船体梁这类复杂结构的非线性动力吸振器的理论和研究方法予以创新和发展。     

动力吸振器抑制桅杆振动的理论分析与设计

由连续弹性结构和离散动力吸振器构成的混合动力系统，其理论分析一直是难点。多支承杆加动力吸振器是桅杆结构中较复杂的形式之一，理论分析十分困难。本文用弯曲波法导多支承（简支）悬臂梁结构加与不加动力吸振器的普遍表达式。以某型潜艇潜望镜为例，理论分析了加动力吸振器对动态响应的控制效果。在动力吸振器各参数优化设置条件下，桅杆末端的位移响应幅幅降低到原来的１．１７％，而附加重量仅４ｋｇ。     

船用非线性碟簧动力吸振器的参数研究

采用有限元法、改善的动力缩减法和数值积分法,讨论了耦合非线性碟簧动力吸振器的船体结构动力响应的计算,并通过数值优化法参数,研究了非线性碟簧动力吸振器的线性刚度、粘性阻尼、Coulomb阻尼、刚度非线性和弹簧组合系数与抑振带宽的关系,得到了若干有意义的结论,可作为船用非线性碟簧动力吸振器宽带优化设计的指导原则。     

离散颁式动力吸振器扩展有效吸振带宽的理论及实例分析

用动力吸振器控制设备的振动，对质量比有一定的要求。然而在工程实践中，往往由于空间的限制，设置这样一个动力吸振器仍然十分宠大，安装困难。可行的办法是将一个大的动力吸振器改为若干个较小的动力吸振器，构成所谓的“离散分布式”动力吸振器。本文的分析结果说明，在小范围内间隔调谐频率的离散分布式及振器不仅能更好地适应空间的限制条件，而且具有更宽的消振频带和更好的抑振效果。在失谐调条件下的减振效果也比单个动力吸     

气囊式可调频动力吸振器性能研究

为了拓宽动力吸振器的工作带宽,提高吸振器对大型设备的适用性,利用气囊承载范围宽、刚度可调节及大载荷特性,提出一种气囊式可调频动力吸振器。该吸振器通过调节气囊压力改变刚度来改变其固有频率,并且能够通过调节其节流孔大小来改善其阻尼特性,较好地拓宽吸振带宽,提高吸振效果。建立“气囊-节流孔-气囊”复刚度理论模型,并利用数值仿真探究不同节流孔开口面积、气囊气压对复刚度的影响。对该吸振器的吸振范围、吸振效果进行数值仿真计算,结果表明该吸振器对大型设备吸振效果显著,吸振范围可达7.6～46.1 Hz,最高可将主系统振动降低至原来的28%。     

Vibration reduction of main hulls using semiactive absorbers

A semiactive-type absorber for vibration reduction of main hull girders was investigated. The semiactive absorber system includes a moving mass, support springs, dynamic dampers, and a control system. Only a small electrical power supply is needed for control of the damper valve and the operation of the control system. In this paper, the dynamics of the ship's hull and the constraints of the semiactive absorber are described first. Then, a suboptimal operation law is derived based on the properties of the absorber and the theory of optimal vibration reduction. The numerical simulation results show that the semiactive absorber is more efficient in hull vibration reduction than the passive absorber during critical periodical excitation from the propeller. The vibration caused by multifrequency excitation can also be suppressed by the semiactive absorber. In terms of effectiveness, the semiactive absorber is almost as effective as the active absorber. In particular, the performance of the semiactive absorber is excellent in the reduction of high-frequency fluctuations.List of symbols C _h ⁽ⁱ⁾ damping matrices of the segmenti - C _sb structural damping coefficient of bending - C _ss structural damping coefficient of shear - C _v hydrodynamic damping coefficient - EI flexural rigidity - f _a force generated by the absorber - f _ad damper force of the semiactive absorber - f _ext total excitation force - F _ext ⁽ⁱ⁾ generalized load vector in segmenti - teÎ the identity matrix - J performance index - J _r rotatory moment of inertia - k _a stiffness coefficient of the absorber - K _h ⁽ⁱ⁾ stiffnes matrices of the segmenti - K _s A _s G _s shear rigidity - k _v hydrodynamic spring coefficient - l _k length of the segmentk - m _a mass of the absorber - M _ext total exciting moment - M _h ⁽ⁱ⁾ mass matrices of the segmenti - m _v mass moment of inertia - w _h deflection of the center line of the hull - W _h ⁽ⁱ⁾ vertical translation and shear slope of nodes in segmenti - ¯ w _d displacement of the absorber mass relative to the hull - ¯ w _a absolute displacement of the absorber mass - ¯ w (a, t) absolute upward displacement of the hull atx=a - slope deflection due to bending - slope deflection due to shear - Dirac delta function - _k ⁽ⁱ⁾ Kronecker delta function - _k distribution function - shape function vector     

粘弹性复合材料结构水中振动及声辐射研究进展综述

文章系统回顾了水中结构振动和声辐射的理论和计算方法.介绍了声场和水中弹性结构声-振耦合问题求解的理论及数值方法的研究情况.文中也回顾了粘弹性复合材料板壳结构动态特性和声辐射的研究情况,并对水中粘弹性复合材料结构声辐射问题的研究前景进行了展望.     

单/双层圆柱壳振动及声辐射对比

采用模态叠加法,分别在点激励和面激励作用下,研究单/双层圆柱壳的振动及声辐射特性。研究结果表明,点激励作用在实肋板位置时,由于较大的局部机械输入阻抗,使得双层圆柱壳的辐射声功率和径向均方振速明显小于单壳。面激励作用时,在低频段与单层圆柱壳相比,双壳辐射声功率峰值向高频偏移,且幅值略小,径向均方振速幅值更小、峰值更少;随着频率升高,单/双壳的辐射声功率和径向均方振速在平均意义下趋于一致。     

双层圆柱壳内外壳振动与声辐射相似性研究

  目的  研究螺旋桨对潜艇结构振动和声辐射造成的影响。  方法  以螺旋桨不定常激振力为输入,分别以螺旋桨、艇体和整艇外湿表面的振动及其辐射噪声为输出,建立SUBOFF模型艇的艇体通道声学传递函数（ATF）,通过对比上述3部分湿表面的声学传递函数,对照传递函数谱峰频率与螺旋桨的模态频率及其振型,着重分析螺旋桨桨叶振动对螺旋桨垂向激励下潜艇结构振动与声辐射的影响规律。  结果  研究表明：螺旋桨对整艇结构振动和声辐射的影响主要与螺旋桨模态频率及单桨叶交叉振动振型有关。当螺旋桨出现单桨叶交叉振动振型时,螺旋桨和整艇湿表面的声学传递函数出现了明显的谱峰,谱峰频率与螺旋桨模态频率对应,而在艇体湿表面的声学传递函数中该谱峰并未被表现出来;在其他频段,艇体湿表面的声学传递函数基本反映了整艇结构的振动与声辐射特性。  结论  所得结果可为声学设计阶段潜艇螺旋桨的设计提供参考,亦可为整艇噪声源的识别分析提供新思路。     

基于波数谱的双层圆柱壳外壳振动与声辐射特性分析

为说明双层圆柱壳外壳振动模式与声辐射间的一般性规律,在通过结构有限元耦合流体边界元方法获得外壳的振动响应后,采用波数谱分析方法将其振动响应在无限长圆柱面上进行波数域的展开,实现振动的波形分离,并获得振动和声辐射功率波数谱,从而对其振动与声辐射模式进行判断。研究表明,双层圆柱壳外壳的周向振动呈现为多模式特征,轴向振动具有短波振动特征;周向辐射模式为低阶辐射模式,轴向辐射模式为长波辐射模式。     

水下加筋板振动声辐射的代理模型研究

在船舶工业领域中,随着制造技术的不断发展,噪声问题也日益突显,噪声控制和预报逐渐成为人们关注的重点和研究方向。本文以Kriging模型为基础建立水下加筋板振动声辐射的代理计算模型,能够对加筋板结构的声功率和共振频率进行实时预测,为船舶的优化设计和噪声控制提供数据支持。     

推进器激励船舶振动辐射声计算方法

文章在铁木辛柯梁的基础上,建立螺旋桨、轴系及船体耦合振动的数学物理模型,采用声极子模型计算各船体截面振动引起的辐射声压。计算分析了激励力直接作用到船体和经螺旋桨、轴系激励船体振动产生声辐射的差别,指出轴系振动对螺旋桨激励力激起船体振动并产生声辐射有着关键的影响作用。     

离心风机蜗壳振动声辐射的定量预测

  目的  为开展离心风机振动噪声预报,  方法  首先,对离心风机整个流域进行结构化网格划分,采用大涡模拟（LES）获得叶轮表面随时间变化的脉动力,以旋转偶极子辐射为模型,采用声学有限元方法计算管道中的辐射声;然后,以蜗壳部分的壁面偶极子为辐射源,计算壁面脉动压力辐射声;最后,将数值计算结果与试验结果进行对比分析。  结果  结果表明,蜗壳壁面脉动压力辐射声在低频段高于叶轮辐射声,而在高频段低于叶轮辐射声;数值计算结果与实验结果具有一致性。  结论  所提叶轮辐射声及蜗壳壁面脉动压力辐射声的预报方法可满足工程应用需求。     

基于灰色理论的水下双层壳体振动与声辐射统计能量分析

本文采用统计能量分析对一双层圆柱壳体在水下的流固耦合振动和声辐射进行分析计算.首先对各系统的模态参数采用理论方法计算,与实验结果对比表明,误差较大.为此,本文提出用灰色理论预测各子系统模态参数,通过计算结果与实验结果进行对比,表明提出的方法可行,可以显著降低计算误差,为水下结构振动和声辐射计算提供了一个新思路.