球面蜗杆滚轮式转向器角传动比计算

下图为球面蜗杆滚轮式转向器角传动比的计算简图。球面蜗杆滚轮式转向器的角传动比i_(ω_1)就是蜗杆与滚轮工作副的传动比。设蜗杆转角为φ,转向摇臂轴转角为α,则在某一瞬间的传     

6130柴油机曲轴的弯曲应力分析(下)

1.曲轴单拐在对称弯曲载荷作用下,实心单拐的最大弯曲应力发生在轴颈过渡圆角单拐对称面处。在等弯矩下|σ_L|>|σ_z|,在三角形弯矩下|σ_L|<|σ_z|。2.当轴颈为圆柱形空心时,随着主轴颈空心度的增加,连杆轴颈圆角处最大弯曲应力σ_(Lmax)逐渐下降,且其峰值点逐渐向对称面两侧偏移,在空心度K≤0.6时,偏移角ψ≤25°,而主轴颈圆角处最大应力σ_(Zmax)则相应增加,但峰值点不变。同样,随着连杆轴颈空心度的增加,σ_(Zmax)逐渐降低,且峰值点向两侧偏移,在空心度K≤0.6时,偏移角ψ≤25°,而σ_(Lmax)则相应增加,但峰值点不变。当两者同为空心时,在空心度K≤0.5时,σ_(Lmax)和σ_(Zmax)同时降低,K>0.5以后则同时回升,峰值点也同时向对称面两侧偏移,当空心度K≤0.6时,偏移角ψ≤30°。     

CA10B型汽车变速器二轴三档齿轮轴颈的简便修复工艺

二轴是变速器总成中比较重要且价格较高的零件。长期以来,我厂对二轴三档齿轮轴颈的修复方法为:先对该轴磁力探伤,将无裂纹的轴颈磨削,以消除轴颈磨损所造成的圆柱度误差,然后对轴颈镀铬,最后精磨轴颈至标准尺寸φ51.5_(-0.005)~(-0.010)mm。这种工艺常发生镀层脱落,甚至造成返修。我厂每年大修汽车1000多台,其中解放牌CA10B型汽车占总修车数1/2以上。对二轴三档齿轮轴颈如何采取一种既简便又可达     

在滚齿机上加工球面蜗杆的刀具

我厂没有加工球面蜗杆的专用机床,因此,加工球面蜗杆曾一度发生困难。后来我们在普通滚齿机上采用两个刀头刀盘来加工,但效率很低。根据球面蜗杆铣床的加工原理及刀具结构,又分析了其主要矛盾是在刀具上,因此,我们进行改进。我们遵照伟大领袖毛主席关于“独立自主、自力更生”的教导,发挥了冲天的革命干劲,在短时间内设计制造了球面蜗杆插齿刀,如图1所示。     

拉达2105型轿车发动机部分维修应注意事项

四、配气机构 1.进气门盘部直径为φ37mm,排气门盘部直径为φ31.5mm,气门杆部不应有变形,盘部应无裂纹;盘锥面锥角为45°0′± 5′;盘部外圆的厚度应不小于0.50mm。 2.气门间隙:先调好皮带的松紧度后,发动机冷态时,其间隙为0.140～0.170mm。 3.进气门导管孔径为φ8_( 0.022)~( 0.040)mm,进气门杆部为φ8_(-0.015)mm;其配合间隙为 0.022～ 0.055mm,极限     

蜗杆滚压机

汽车转向器中的球面蜗杆,形状复杂,齿面光洁度要求较高。我厂利用一台报废的车床,改制成蜗杆滚压机。其特点是改装简便,辗光面积大,班产60件,适合中、小批生产单位使用。动作说明由1.7千瓦电动机经减速后传至车头主轴,主轴转速为35转/分,在主轴内锥孔装一支带花键的芯轴,在芯轴端套上一只定心用锥套,工件即以花键为传动,以内锥套为定位,以尾顶针顶紧,随主轴转动而转动,并由工件1带动辗轮2摆动。     

气缸套内孔加工工艺的改进

我厂在成批加工X195气缸套(高磷铸铁HT25—47,硬度HB220)时,将(石行)磨内孔前的精镗改为精铰,在提高精度和生产效率方面均收到了良好的效果。气缸套内孔的名义尺寸为φ95,精铰前的尺寸为φ94_(-0.20)~( 0.10)、光洁度▽_3,精铰后要求达到     

提高球面蜗杆齿面光洁度的方法——介绍一种新油石

解放牌越野汽车的铰盘球面蜗杆如图1。过去,采用我厂供应的SY5×20 GB320 Z_1S酚醛树脂结合剂油石研磨。由于这种油石的性能不佳,齿面光洁度只能达▽_     

问题解答

〔问〕你刊1957年第3期公路工程设计准则若干问题解说中计算平曲线超高公式i=V~2/127R—φ_2,并说明准则中规定的超高值是按设计行车速率的0.65～0.7倍计算的。可是,按照这一解说去算Ⅵ级路50公尺以上半径的弯道,根本就无需设超高了(这是指φ_2采用0.05时的情况,如果φ_2用得更小,或者V用设计的行车速率,当然还需设超高,但解说中介绍的φ_2值最小是0.05,故计算时φ_2应只能用0.05)。而准则中表2—4内却规定     

柴油发动机凸轮轴的检修

凸轮轴损伤的检验和修复凸轮轴的损伤有轴弯曲、轴颈与轴承以及凸轮轮廓高度磨损等。损伤主要是由于其结构细长。工作中凸轮与挺杆接触面积小、单位压力大和相对滑动速度高等原因造成的。各种损伤常相互影响，如轴颈与轴承配合松旷。会加剧轴弯曲，轴弯曲会促使凸轮轴齿轮及轴颈与轴承磨损。甚至会使齿轮工作时产生噪声或折断轮齿；气门挺杆球面转动不灵活。会加速凸轮和轴颈的磨损。     

双导程蜗轮及其滚削加工

1 双导程圆柱蜗杆传动的特点 与普通圆柱蜗杆传动不同的是,在双导程蜗杆传动中,蜗杆轮齿两侧齿面导程数值是不相同的,相应的左右齿面模数也存在一个差值,因而蜗杆的齿厚就不再是定值,而是沿轮齿螺旋线方向逐渐变化(即从蜗杆的一端到另一端逐渐增大或减小),形成了渐变齿厚蜗杆.     

试论汽车同步附着系数的选择范围

论述了在选取汽车同步附着系数φ_0时涉及的问题,指出按不同种类的汽车规定合理的、较小的φ_0选取范围是必要的。以LN142型汽车为例,证实了提高φ_0有利于改善制动性能,并对规定合理的φ_0选取范围提出了建议。     

关于曲轴动平衡工艺的研究(下)

1.前言2.曲轴动平衡最佳工艺的研究(2)计算法选择前面是在考虑了动挠度的影响及不采取平衡措施的条件下来选择平衡转速的。但是,还必须考虑动平衡机最小检测量对动平衡精度的影响。设曲轴在最佳动平衡时的动态为St_1;此后,静态为St_2;取重心平面m—m为计算面。图6中,O为与曲轴同步的坐标系X—Y的原点;O_0为m—m面回转中心;O′_1(O′_2)为,m—m面动(静)态形心;O″_1(O″_2)为动(静)态时最小检测量的重心区域圆e_(knlmax)的中心;     

焊接结构轮胎螺母扳手的工艺试验

一、整体锻造扳手存在的问题CA10B汽车轮胎螺母套筒扳手(以下简称扳手),过去采用整体毛坯在平锻机上成形。多年来一直存在下列质量问题: 1.扳体对边尺寸精度低原设计要求:大端38_( 0.2)~( 0.8),小端22_( 0.2)~( 0.7);因平锻达不到而改为:大端38_( 0.2)~( 1.2),小端22_( 0.2)~( 0.9),仍不能保证,以致在使用过程中经常发生打滑。     

对“-0.25曲轴是合格品,不是副品”一文的商榷

你刊1980年第5期“用户服务台”一栏刊登了北京内燃机总厂李忠全同志的文章,解答BJ492Q发动机关于“—0.25曲轴是不合格品和副品吗?”问题,最后结论是“—0.25曲轴是合格品,不是副品”。我们认为这个结论似有欠妥之处。根据国家标准《内燃机技术条件》中;“内燃机产品应按经规定程序批准的图样和技术文件制造。零、部件应符合有关标准的规定”的指示精神,生产BJ212型汽车的北京汽车制造厂的曲轴总成760-1005011-A号图纸所注明的,该曲轴5道主轴颈的标准尺寸为φ64_(-0.013),4道连杆轴颈的标准尺寸为φ58_(-0.013),这是符合上述国家标准规定精神的。     

排气早开角对低散热Atkinson循环汽油机能量分配的影响

基于GT-Power软件建立某增压汽油机仿真模型,并通过试验验证模型的准确性。优化原模型配气机构,设计包角更大的进气凸轮以实现Atkinson循环,设计多组排气凸轮以得到20°~80°范围内的多个排气早开角(θ_(EVO)),改变传热模型实现缸内的低散热条件,模拟分析了1 500 r/min,40%负荷时,θ_(EVO)对低散热前后Atkinson循环增压汽油机能量分配的影响。结果表明:常规散热条件下,该汽油机的燃油经济性在θ_(EVO)为60°~70°范围内时较佳,而低散热条件下,该汽油机的燃油经济性在θ_(EVO)为50°~60°范围内时较佳;降低传热系数后,该汽油机散热损失的能量大幅减少,由此减少的能量在不同θ_(EVO)下转化为指示功的比例不同,θ_(EVO)为55°时转化比例为17.4%,此时指示热效率与原机相比提高了6.58%;而常规散热条件下Atkinson循环增压汽油机的指示热效率只比原机高3.79%,说明结合低散热技术能进一步增强Atkinson循环的节能效果。     

钢管冷轧技术在汽车生产中的应用

一、概述近年来,钢管冷轧技术被引进汽车工业,用以加工高精度薄壁筒形零件,成为一项新工艺,收到了较好的经济效果。我厂筒式减震器的缸筒:壁厚1.5毫米、长330毫米、内孔直径φ40~( 0.039)毫米、光洁度▽_9,采用长管材由毛坯一次冷轧成形然后切断,质量稳定,操作简     

滑动轴承在机械设备中的应用及其刮削方法

刮削是机械制造和修理中最终精加工各种型面(如机床导轨面﹑连接面﹑轴瓦﹑配合球面等)的一种重要方法。本文介绍了滑动轴承的安装和维修时的刮削方法。     

加筋粗粒土坡稳定安全系数的简化计算方法

为了探寻土工合成材料加筋粗粒土坡稳定性分析的实用方法,将置于坚硬地基上的土工合成材料加筋粗粒土坡按准黏聚力原理转化为等代均质土坡,分别用简化Bishop法计算两者的稳定安全系数F_(sg)和F_(sj),并试图寻找到能反映F_(sg)-F_(sj)关系的数学表达式,以便将复杂的加筋土坡安全系数F_(sg)的计算转化为简单的均质土坡安全系数F_(sj)的计算。为此,对黏聚力c=0,内摩擦角φ=35°,36°,37°,重度γ=18,21,25 kN/m~3,边坡高度H=4~50 m,坡率m=0.5,0.75或1,加筋层间距S=0.3~0.8 m组合出的一系列加筋粗粒土坡分别计算F_(sg)和对应的F_(sj),发现F_(sg)和F_(sj)具有良好的相关性,并且当S在0.3~0.8 m内变化时,F_(sg)-F_(sj)关系曲线与S,H,φ,γ几乎无关,仅与m有关。当F_(sg)=1~2时,经曲线回归分析发现F_(sg)-F_(sj)关系与三次多项式几乎完全吻合,其相关系数达到1。于是,分别得到了坡率m=0.5,0.75,1这3种情况下的加筋粗粒土坡F_(sg)-F_(sj)回归公式,从而实现了以F_(sj)来计算F_(sg)的设想,使计算大为简化。而且,按这些回归公式计算出的F_(sg),其绝对误差和相对误差在F_(sg)=1~2时分别不超过约±0.033和±1.6%,在F_(sg)=1~1.5时则分别不超过约±0.018和±1.2%,满足工程设计的要求。     

CA10B型发动机气缸体进气口扩孔刀具

目前对CA-10B型发动机综合改造中效果比较显著的是更换气缸盖、凸轮轴、进排气歧管三大件、其中更换的进气道两端呈圆孤型大弯的“文式”进排气歧管,进气通道为φ44mm、排气通道为φ40mm。在选用时,必须保证与缸体进排气通道口径相对应,以提高充气效率。因此,更换进排气歧管装于原缸体,可以对原CA-10B型发动机气缸体的进排气道入口处进行扩孔以满足这一改装的要求。