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南昌市前湖快速路在U型槽结构顶上修建四座人行天桥,综合考虑周边的限制条件,采用开口钢桁梁人行天桥,利用Midas Civil 2015有限元软件进行建模计算分析,并对开口钢桁梁人行天桥用钢量进行对比分析,可供类似城市开口刚横梁人行天桥设计借鉴。 相似文献
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人行天桥作为一种重要的道路基础设施,正在越来越多地被使用。现有桥梁评价模型的研究均集中在普通车行桥梁,缺乏对人行天桥评价模型的研究。现通过对上海市五十多座人行天桥的现场调研,并对人行天桥和普通车行桥梁的构件划分做了详细的对比,然后确定了人行天桥的构件划分。人行天桥主要是供行人通过的,因此确定人行天桥的损坏类型时,人行天桥的抗滑性能不容忽视。通过将现有的对普通车行桥梁的评价模型应用于上海市五十多座人行天桥后发现,现有针对普通车行桥梁的各种评价方法在处理多墩或多跨结构时存在着一定的弊端。通过现场评分实验与分析-标定法相结合确定了适合人行天桥多墩或多跨的计算方法,并确定了人行天桥各部位的权重。以上海市区一座典型的人行天桥为例,用本文的人行天桥技术状况评价模型,对其进行技术状况评定。 相似文献
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在既有人行天桥栏杆上设置薄型TMD进行减振 总被引:7,自引:0,他引:7
针对人行天桥共振现象,研究提高人行天桥主体的刚性及增加附加质量等措施来抑制振动.介绍日本43号国道芦屋人行天桥采用在栏杆上设置薄型TMD进行减振的情况. 相似文献
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城市基础设施管理向着精细化、人性化的方向发展。人行天桥的检测评定也应由单一注重结构安全的方向向着结构安全与行人舒适相结合的方向发展。现从人行天桥的多年养护管理经验出发,尝试在BCI评价的基础上建立全新的人行天桥舒适性FBCI评价模式,人行天桥采用"BCI+FBCI"的综合评价模式进行评价,以此更好地指导人行天桥的管理养护。 相似文献
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再努拉·库尔班 《内蒙古公路与运输》2013,(3):37-38
以钢箱梁人行天桥设计工作为研究对象,从钢箱梁人行天桥设计中的结构设计分析、天桥选址分析以及梯道设计分析等三方面入手,围绕钢箱梁人行天桥设计中的几个重要问题进行详细阐述,并据此论证了做好结构设计、选址以及梯道设计工作在确保整个钢箱梁人行天桥设计质量与设计性能的过程中所起到的关键意义。 相似文献
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作为山区峡谷第一跨径钢桁梁悬索桥的金安金沙江大桥,主跨1 386m,加劲梁吊装重量大,同时地形条件复杂,狭管效应突出,钢桁梁安装成为大桥施工的关键性控制工程,存在很大的技术难度和安全风险。结合现场实际对钢桁梁拼装、钢桁梁吊装、钢桁梁刚接等施工关键技术进行阐述、分析,为后续钢桁梁安装积累技术经验并提供技术参考。 相似文献
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某简支钢桁梁桥为24×48 m的单线铁路桥,根据线路功能提升需求,采用牵引拖拉方式将钢桁梁更换为钢箱梁,在换梁施工前需对钢桁梁进行抬升.针对该铁路桥钢桁梁抬升需求,结合现场施工条件,对常规梁体同步顶升方案和逐跨梁体整体提升方案进行比选,最终选取逐跨梁体整体提升方案完成钢桁梁抬升工作.根据既有轨道尺寸及起吊重量需求,设计... 相似文献
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铝合金人行天桥在全国范围内已建成多座,但由于铝合金材料自身的特点,在设计过程中应注重多方面的复核。依据杭州复兴路人行天桥建立模型,利用ANSYS有限元软件辅助,就铝合金人行天桥的自振频率及稳定性进行重点分析计算,以期为以后的应用发展做出贡献。 相似文献
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新型铝合金结构在城市人行天桥中的应用 总被引:2,自引:0,他引:2
在简述铝合金材料性能的基础上,结合国内首座铝合金人行天桥的建设,对其设计进行分析研究,并对铝合金用于人行天桥存在的问题、对策以及应用前景进行探讨。 相似文献
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针对人行天桥下过往车辆引起天桥主梁的振动问题,对地面和气流2种振动传播途径下天桥的振动响应规律进行研究。利用ANSYS软件建立人行天桥有限元模型,分别进行地面激振和气流激振下的加速度时程响应分析和应力分析,得出不同车速下2种激振方式对人行天桥的影响程度及振动响应规律,并用实测数据进行了验证。结果表明:车辆激励下人行天桥主要产生由地面和气流2种激振方式共同作用引起的竖向振动,且车速是引起人行天桥气流激振的主要因素;地面激振对人行天桥的影响时间要长于气流激振,而且加速度峰值时刻错开、方向相反,对振动有削弱作用;5t重的车辆在B级路面上车速小于60km/h时可不考虑气流激振对结构的影响,但不同车速下均应考虑人行天桥地面激振的影响;实测分析结果与理论分析吻合较好。 相似文献
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某城际铁路特大桥主桥跨度为143m+264m+143m,为满足桥下通航净空要求,需选择合理的钢桁梁桥式方案。通过研究斜拉钢桁梁、上加劲连续钢桁梁、自锚式悬索钢桁梁3种不同类型的桥式方案,分别从桥梁结构构造、受力体系、施工方法和工程数量等方面进行对比分析,阐述了不同条件下城际铁路大跨度钢桁梁桥式方案的合理选择。 相似文献
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廊坊光明桥为(118+268+118) m上加劲连续钢桁梁桥,上跨多股既有线,与既有京沪高铁交角33°。钢桁梁采用转体法施工,拼装跨度为京沪高铁侧(119+138) m、西牵出线侧(130+119) m,采用带辅助滑道的简支梁体系非对称转体方案。施工过程中,与铁路平行位置采用独柱式拼装支架和带转向功能的龙门吊拼装钢桁梁,京沪高铁侧钢桁梁远离设计转体位置15 m进行拼装,西牵出线侧钢桁梁向边跨预偏30 cm拼装;京沪高铁侧钢桁梁拼装完成后横移至设计转体位置;钢桁梁同步落梁至主墩;采用带大悬臂的简支梁体系进行转体,辅助滑道采用轴承式滚动走行系统;转体后,西牵出线侧钢桁梁利用墩顶特殊设计的永久支座向跨中纵向顶推30 cm;在铁路限界上方采用全封闭防护小车进行合龙施工。该桥多次体系转换施工累积误差可控,成桥精度与设计吻合,确保了高铁运营安全。 相似文献