汽车行驶系主要部件减振器的结构解答

减振器的结构是带有活塞的活塞杆插入筒内，在筒中充满油。活塞上有节流孔，使得被活塞分隔出来的两部分空间中的油可以互相补充。阻尼就是在具有粘性的油通过节流孔时产生的，节流孔越小，阻尼力越大，油的黏度越大。阻尼力越大。如果节流孔大小不变，当减振器工作速度快时，阻尼过大会影响对冲击的吸收。因此，在节流孔的出口处设置一个圆盘状的板簧阀门，     

气动可变减振器（Air-Actualed Variable Damping）

德尔福气动可变减振器（AAVD）是用于空气悬架系统的自调节装置，它是气动受控的杜式减振器，AAVD使用一个内阀门测量两个月状减振器阀流经柱式减振器活塞的减振器油的流量。通过滑阀控制减振器工作。减振器根据有效载荷联系改变阻尼力。使车辆能按照空载或满载的不同工况来进行相应调节来替代原来的取平均阻尼值的方法，从而     

内置阀控阻尼可调减振器理论建模及关键参数影响分析

基于某阀控可调减振器内置电磁阀、活塞阀、底阀的理论模型,利用AMESim建立减振器机电液气耦合的仿真模型,重点考虑了电磁阀结构中导阀与溢流块的耦合关系,采用该模型对减振器在不同电流、活塞速度下进行了阻尼力示功特性和速度特性仿真,仿真计算结果与台架试验结果吻合良好,利用该模型研究了阻尼小孔、预紧力和常通节流孔等关键设计参数对阻尼特性的影响。     

夏利轿车减振器阻力特性机理分析

本文以夏利轿车后减振品为例，介绍了拉压阻尼力与工作油经过活塞、底阀上的节流阀所产生的压力差之间的关系，减振器内部结构所的各量孔平板阀与板阀之间串联而产生的Ｐ－Ｑ变化关系；分析了小孔节流的气穴现象及油汽光对减振器阻力特性的影响。由此得出夏利轿车减振器阻力特性的模拟计算方法。     

汽车悬架双向筒式减振器的检修

双向筒式减振器的工作原理 在汽车悬架系统中，广泛采用的是双向筒式减振器。双向筒式减振器在压缩行程时，汽车车轮移近车身，减振器受压缩，此时减振器内活塞向下移动，活塞下腔室的容积减小、油压升高，油液经流通阀流到活塞上面的腔室（上腔），上腔被活塞杆占去了一部分空间，因而上腔增加的容积小于下腔减小的容积，一部分油液便推开压缩阀，流回贮油缸。这些阀对油的节约形成悬架受压缩运动的阻尼力。减振器在伸张行程时，车轮相当于远离车身，减振器受拉伸。这时减振器的活塞向上移动，活塞上腔油压升高，流通阀关闭，上腔内的油液推开伸张阀流入下腔。由于活塞杆的存在，自上腔流来的油液不足以充满下腔增加的容积，这使下腔产生一真空度，这时贮油缸中的油液推开补偿阀流进下腔进行补充。由于这些阀的节流作用，对悬架在伸张运动时起到阻尼作用。     

气动可变减振器(Air-Actuated Variable Damping)

概述 德尔福气动可变减振器(AAVD)是用于空气悬架系统的自调节装置,它是气动受控的柱式减振器。AAVD使用一个内阀门测量两个片状减振器阀流经柱式减振器活塞的减振器油的流量。通过滑阀控制减振器工作,减振器根据有效载荷联系改变阻尼力,使车辆能按照空载或满载的不同工况来进行相应调节来替代原来的取平均阻尼值的方法,从而     

德国大众途锐空气悬挂系统组成与检修(二)

四、减振器调节系统阀门 CDC双筒充气减振器可通过一个安装在减振器外部的电控阀门在较大的阻尼力范围内进行调节。通过改变电磁线圈的供电电流，可在几毫秒内通过CDC阀门调节油流量和阻尼力使之与当前所需相符。     

2023款路虎揽胜底盘控制新技术(三)

<正>（接上期）2023款新揽胜减振器内部部件如图22所示，减振器压缩过程中的内部工作状态如图23所示，在减振器压缩过程中，迫使机油向上流过下行活塞以及流过底座阀。同时，迫使机油流过压缩控制电磁阀中的可变节流孔。节流孔的大小决定了允许多少机油通过垂直油道并进入回弹室。机油流速越低，减振器就变得越硬。机油流速越高，减振器就变得越软。减振器回弹过程中的内部工作状态如图24所示，     

车辆单筒充气磁流变减振器的阻尼力影响因素及灵敏度分析

介绍了一种车辆单筒充气磁流变减振器的结构和工作原理.利用该减振器阻尼力数学模型仿真分析了剪切屈服应力、体积补偿压力、磁流变液零磁场粘度、活塞有效长度、阻尼通道间隙和活塞半径等参数对阻尼力的影响规律,利用相对灵敏度分析法比较了各参数对阻尼力的影响权重.结果表明,活塞半径灵敏度和权重最大,对阻尼力影响最大;而体积补偿压力灵敏度和权重最小,对阻尼力影响最小.     

基于车辆参数减振器常通节流孔优化设计方法

利用车辆参数和平安比,得到了减振器分段线性阻尼系数,建立了与车辆最佳阻尼匹配所需减振器的速度特性.根据减振器开阀前速度特性要求,建立了基于车辆参数的常通节流孔曲线拟合优化设计方法.通过实例,对某汽车减振器常通节流孔进行了优化设计,对设计的减振器进行了阻尼特性和整车振动试验.结果表明,基于车辆参数的常通节流孔优化设计方法正确,参数设计值可靠.     

汽车减振器液-固耦合动力学特性的分步间接耦合模拟分析

阐述了基于有限元技术的减振器阀节流特性分步间接耦合求解方法的步骤，对间隙处油液压力分布模式进行了预估。以某一活塞伸张阀为例，探讨了其节流特性的分步间接耦合求解过程，并利用有限元方法求解出活塞伸张阀、活塞压缩阀和底阀压缩阀的压力差一流量特性。在此基础上利用阀的压力差一流量特性预测了减振器的阻力一速度特性，计算结果与减振器的直接测试结果基本一致。     

巧换减震器油

就减震器而言，摩托车最常采用的是液压式减震器，其结构同吸入式泵基本相似，不同之处只是液压减震器的钢体上端是封闭的，阀门上留有小孔。当车轮遇到地面凸起受到冲击时，缸筒向上移动，活塞在内缸筒里往下相对移动，此时，活塞阀门被冲开，活塞下侧的油不受任何阻力地流向活塞上侧，同时，这部分油也通过底部阀门上的小孔流入内、外缸筒之间的油腔内，以有效衰减路面对车辆的冲击负荷。     

汽车悬架双活塞阻尼减振器特性研究

对普通液压阻尼减振器内部结构进行改进,从而提出一种适用于汽车麦弗逊悬架的双活塞阻尼减振器。建立了双活塞阻尼减振器的等效液压系统模型,对其阻尼特性进行理论分析,并对采用不同类型浮动活塞总成的双活塞阻尼减振器进行示功特性试验。试验结果表明,双活塞阻尼减振器在伸张行程中可以产生附加阻尼力,使减振器具有更好的减振功能,提高了汽车在恶劣行驶工况下的平顺性。     

小孔节流式磁流变减振器阻尼特性理论与试验研究

基于商用磁流变减振器的结构特点,将磁流变减振器简化成具有4个圆形阻尼孔和1个环形阻尼孔的平板模型.根据磁流变液的特性,推导出控制电流、活塞速度与阻尼力的关系式,并在MATLAB中仿真得到不同电流下的速度阻尼特性曲线.经台架试验验证,该理论关系式能够较好的表达磁流变减振器的特性.     

汽车单筒充气磁流变减振器特性的试验研究

分析了汽车单筒充气磁流变减振器的结构和基于磁流变液Bingham本构关系的阻尼力模型,对用于汽车悬架的国外某单筒充气磁流变减振器阻尼力示功特性、温度特性、活塞磁路磁场特性、磁流变液流变特性进行了试验研究。试验结果表明,磁流变阻尼器具有很强的耗能性和可控性;随控制电流增加,其阻尼力增大,电流达到一定时磁场出现磁饱和状态,阻尼力将趋于稳定;随着工作温度升高,减振器压缩阻尼力增大,拉伸阻尼力下降。     

考虑表观滑移效应的磁流变液减振器阻尼特性研究

为进一步研究磁流变液减振器阻尼特性,将磁流变液当作一种由刚性悬浮颗粒与液体载液构成的高浓度悬浮液,考察其表观滑移对磁流变液减振器阻尼特性的影响。在对被简化成平行平板模型的磁流变液减振器环形阻尼通道内的流场进行分析时,针对磁流变液在磁场作用下磁性颗粒重排而导致液体中刚性粒子等效粒径增加的现象,在理论分析中考虑了磁流变液的表观滑移边界条件,并将其引入到Herschel-Bulkley模型中,从而将环形阻尼通道中的流场划分为3个区域,即表观滑移区、屈服区与非屈服区,分别对3个区域的流变学特性进行分析,推出了减振器输出阻尼力计算公式,与同条件下不考虑表观滑移时的阻尼力进行了对比。设计了双线圈式环形阻尼通道与旁通小孔并联型电磁活塞头,磁路模型通过了有限元验证,同时根据中国产某轿车悬架参数要求设计并制造了磁流变液减振器样机,通过台架测试得到了圆润饱满的示功特性曲线。结果表明:表观滑移会降低减振器的阻尼系数,且在窄通道、低流速与高磁场条件下表观滑移对输出阻尼力的影响较明显;设计的旁通小孔和浮动活塞分别有良好的泄流与体积补偿作用;活塞峰值速率为0.3m·s~(-1)时的理论阻尼力与试验测试阻尼力之间的最大偏差只有180N,说明考虑了表观滑移的理论模拟结果与试验测试结果能较好地吻合。     

基于AMESim某车型减振器仿真方法研究

AMESim减振器建模是基于零部件级的液压系统建模,考虑到叠加阀片的非线性弹性特征,采用有限元仿真分析计算阀片刚度曲线,再将曲线导入AMESim模型中进行系统仿真。仿真结果表明,减振器速度特性曲线和示功图与试验数据吻合良好,符合工程实际要求。基于AMESim某车型双筒减振器建模仿真并与客观试验对比,从而验证仿真模型的正确性,并且大大缩短了整车性能调校周期。基于AMESim模型研究该减振器的气体反弹力,活塞缝隙和常通节流孔等几个关键设计参数对减振器阻尼特性的影响,并得出几个重要结论。仿真模型可用于指导减振器的关键参数的设计与性能预测。     

车辆悬架用筒式可调阻尼减振器研究动态

由于汽车在不同行驶工况下对减振器特性具有不同的要求,可调阻尼减振器一直是筒式液阻减振器技术发展的一个重要目标。文中基于当前车辆悬架用筒式减振器的两种阻尼力调节机理,讨论了节流口面积可调减振器与减振液粘度可调减振器的研究动态,指出了当前可调阻尼减振器研究中存在的问题,并展望了可调阻尼减振器技术的发展前景。     

摩托车液压减振器主要性能技术设计要点

在主要性能匹配设计确定悬架簧刚度、阻尼器阻尼系数及阻尼力之后，必须对减振器进行技术设计，包括确定悬架弹簧直径和自由高度，选择适当的材料和工艺，合理布置阻尼器的正常阻尼区和缓冲区，选择节流方式，确定阻尼器结构参数等。     

减振器阀门机构弹性阀片设计与计算

1减振器弹性阀片的特点 在液压减振器中,根据良好减振器阻力的三条规定而确定的阻力-速度特性曲线(见图1)的有关要求,活塞组件的复原阀和底部阀门机构压缩阀是卸载阀,要求阀系控制元件--弹簧的弹性较强.只有当液压阻力P＞PK时,阀才能开启;液压阻力P＜PK时,阀即自行关闭.根据车辆行驶平顺性、安全性等行驶性能要求,确定合理的开阀速度(VK)及相应液压阻力PK.根据液压阻力PK和阀系机构相关零件的有关尺寸等参数计算弹簧安装预加载荷,通常该值较大.