"京秦线常用跨度混凝土T型梁桥200 km·h-1提速改造加固方法"通过评审

由铁道科学研究院主持完成的“京秦线常用跨度混凝土T型梁桥 2 0 0km·h- 1 提速改造加固方法研究”课题 ,2 0 0 3年 9月2 4日通过评审。这项研究是为了解决既有铁路在列车提速到 2 0 0km·h- 1 状态下的桥梁动力响应问题而设立的。课题组采用理论分析与现场试验相结合的方法 ,在以往混凝土T梁加固工程实践的基础上 ,着重对京秦线跨度 32m混凝土T型梁桥 2 0 0km·h- 1 提速改造加固方法进行了分析研究 ,通过理论分析和试验 ,取得了以下方面成果。(1)京秦线跨度 16m～ 32m普通高度混凝土双片式T梁的竖向刚度和竖向自振频率 ,双线圆端型桥墩…     

中继间顶进大跨度铁路立交桥施工技术

位于铁路枢纽郑州北站的农业路立交桥工程 ,由 10座 2 16m连续钢筋混凝土框架结构组成 ,框架间采用直立悬臂式钢筋混凝土高挡墙连接 ,全长 490m。施工中需下穿上、下行场 3 0股道 ,道岔 2 9组 ,架空线路的跨度为 5 2m ,轴向顶进距离 189m ,横向顶进 73m ,累计顶力 3 95 6× 10 4 kN/m。由于受架空材料和场地限制 ,为缩短工期 ,上行场框架前 3节预制“串联式”布置 ,后 2节“并联式”布置 ,然后横移 ,节间设中继顶 ,采用五继顶进 ,设置中继顶镐 118台 ,末继顶镐 3 5台。先将 1～ 3节框架前顶 3 8m ,横顶第 5节框架 3 6 5m至轴线位置 ,用第 5节框架作为传力柱 ,继续将 1～ 3节框架顶进 5 3m ,横顶第 4节框架 3 6 5m至轴线位置 ,再将 1～ 5节框架顶进 3 3m ,至此全部顶进就位。     

铁路矮塔斜拉T构桥结构设计方法实例研究

本文以渝(重庆)黔(黔江)铁路长途河大桥为工程背景,综合考虑桥址地形地质、桥梁跨度、净空及受力特点等要素,提出了主桥采用(132+132)m的矮塔斜拉T构桥型的总体设计方案,并采用数值模拟方法分析了拉索布置范围、索间距对梁部内力、刚度的影响规律.结果表明:(1)斜拉索靠近主塔布置、适当加密索间距有利于减小梁部负弯矩峰值...     

中低速磁浮交通简支轨道梁设计研究

为研究选择合适的中低速磁浮交通简支轨道梁结构型式,基于中低速磁浮交通的特点,分析国内外磁浮线路的桥梁型式及跨度;以长沙中低速磁浮为工程背景,在满足使用功能、技术经济性、美观及养护等要求下,对比分析了各梁高、梁型条件下轨道梁的差异,研究选取合理桥梁跨度、结构型式,并对梁部的构造设计和接口设计进行了初步的论述。得出以下结论:(1)对比国内外磁浮线路的桥梁型式及跨度,综合已建工程实例和长沙磁浮工程可行性研究及初步设计阶段比较结果,高架区间拟采用梁高2. 1 m、跨度25 m简支梁为主;(2)综合考虑技术经济性、施工便捷性、线路后期维护、景观效果等,轨道梁采用并置单线箱梁方案;(3)针对轨道梁进行横联设计及曲线轨道设计,同时兼顾桥上设备、电缆等的布置及疏散、检修通道的空间设置,完成其接口设计。     

1-80m混凝土系杆拱有限元分析研究

研究目的:贵广铁路黄沙河桥采用1-80 m预应力混凝土系杆拱桥,系国内最大跨度的预应力混凝土系杆拱桥(混凝土拱肋),其箱宽较宽,采用单向多室结构。有效宽度、边中腹板厚度比例等均没有规范依据可查,横向环框简化计算模型没有相关的依据。本文利用midas FEA软件对80m系杆拱桥进行实体计算分析,确保结构安全,并对结构尺寸、钢束布置等进行一些探讨。研究结论:梁部的混凝土应力处于合理的水平,结构安全可靠;拱脚位置梁体正应力横向分布不均匀,远离拱脚的梁体截面正应力分布较为均匀;多腹板以及密横隔板形成的纵横向隔板体系增强了梁部结构整体性,箱梁横向位移差最大值仅仅为0.51 mm;设置拱脚竖向预应力能够有效减少拱脚与梁体交界面混凝土的主拉应力,增强交接面的抗剪能力,是必须的。     

牛角坪双线特大桥桥式方案研究

研究目的：结合线路、地形、地质情况,对牛角坪大桥提出较为合理的桥式方案。研究方法：通过对不同桥式方案的静动力特性研究,结合投资分析,提出较为合理的桥式方案。研究结果：进行了主跨256m钢桁拱,主跨256m钢管混凝土拱,主跨（110＋192＋110）m预应力混凝土连续刚构,主跨（144＋192＋144）m下承式连续钢桁梁研究。研究结论：大跨铁路桥梁,采用轻型梁部结构的上承式拱桥方案,动力特性较易满足。高墩大跨铁路梁式桥,采用轻型的梁部结构,动力特性相对较好;采用混凝土梁部结构,经济上较省。     

秦沈客运专线常用跨度简支梁设计与施工

介绍秦沈客运专线常用跨度简支梁设计研究及梁部结构制造、运输和架设应考虑的问题 ,供今后类似桥梁设计时参考     

怀化电务段修配车间吸声降噪治理的卫生学评价

怀化电务段修配车间治理前混响噪声较重且持续时间长 ,各倍频程中心频率声学特性分析 :混响时间为 1 78～ 8 96s ,实际感觉 2 5～ 3s ;平均吸声系数为0 0 4 9～ 0 0 6 1 ;吸声量 80 9～ 1 0 0 7m2 ;噪声监测 :平均A声级分别为 ,工况 1为 82 2dB ;工况 2为 79 1dB ;瞬间峰值达 1 0 3 0dB。采用矿棉装饰吸声板吊顶治理后 ,车间平均吸声系数达 0 1 80～ 0 341 ,吸声量 2 70 3～ 5 1 2 0m2 ,混响时间为 0 89～ 2 2 8s,实际感觉混响噪声已基本消除 ;各测点在各种工况下等效声级、瞬间峰值和倍频程中心频率声压级均有不同程度下降 ,平均A声级监测显示 :工况 1下降到 76 5dB ,工况 2下降到 75 7dB ,平均减噪量3 4～ 5 7dB ;瞬间峰值已下降到 98 5dB以下。因此利用矿棉吸声材料吸收车间内混响声 ,可以有效地降低生产环境噪声值。     

城市轨道交通高架桥结构设计研究

依托贵阳市轨道交通1号线高架桥结构设计,对城市轨道交通高架桥结构设计中的常规跨度箱梁预应力张拉、小半径曲线梁横向抗倾覆、大跨度结构工后徐变等关键技术问题进行分析研究,研究结果表明:多联现浇箱梁施工时,采用设后浇带预应力张方案对结构影响较小、施工方便;双线简支梁支座的横向间距不能小于2.0m,以确保梁体的稳定性;在工期不控制的情况下,推迟轨道铺设时间可减小梁体徐变下挠;道岔区梁部应进行截面环框分析,以确保横向受力满足要求。     

梁拱组合体系拱桥梁部拼装支架设计与关键施工技术

阜阳市向阳路颍河大桥主桥为三跨下承式梁拱组合体系钢结构拱桥。施工方案为先搭设梁部拼装支架及门式起重机轨道支架,然后安装跨桥门式起重机逐节段拼装钢构件直至全桥合龙。梁部拼装支架为墩梁式结构,主要由立柱、横梁、分配梁、贝雷梁、垫梁、防护结构等组成。受河道繁忙通航及下游75 m处既有京九铁路颍河特大桥孔跨布置的限制,跨越颍河主河道的中跨梁部拼装支架需预留2孔净宽为32.3 m的通航孔确保施工期间河道正常通航。利用Midas/Civil对各种工况下的支架主要结构进行静力学分析,计算结果表明支架主要结构应力及变形均满足规范要求。由于通航孔跨度大、支架上部贝雷梁组及钢构件荷载大,施工采用DZJ200型振动锤进行钢管桩插打,确保其承载力满足设计要求;采用临时浮式支架对通航孔上部三组贝雷梁组进行分段安装,贝雷梁组合龙就位后撤离临时浮式支架。实践证明该关键施工技术是可行的,保证了整个拼装支架的顺利施工。     

等跨预应力混凝土连续梁无湿接缝逐跨拼装技术

新建郑州—济南高速铁路长清黄河特大桥小里程侧采用22联3×56 m等跨预制胶拼预应力混凝土连续梁跨越黄河边滩,胶拼连续梁桥长3.7 km。对其结构设计、节段拼装工艺以及主要计算指标等进行介绍。研究采用无湿接缝逐跨拼装工艺,全梁无任何湿接缝及现浇合龙段,实现了连续梁梁部预制拼装率100%;提出高速铁路中等跨度等跨预应力混凝土连续梁节段预制拼装可采用三跨一联或两跨一联布置,相关成果可为类似工程提供参考。     

高速铁路桥梁简支梁跨度的经济性研究

为了确定高速铁路中不同墩高下更经济的简支梁跨度,建立某高速铁路32 m和40 m跨度简支梁桥在墩高5～50 m时的桥梁单墩计算模型,对不同墩高下的桥梁基础进行设计,统计桥梁上部和下部工程数量,计算桥梁工程投资成本。结合简支梁跨度、孔数和墩台数量3方面因素,建立经济效益公式计算得出40 m跨度简支梁产生经济效益时桥梁下部工程投资不能大于32 m跨度简支梁桥下部工程投资的临界值;分析得出影响经济效益的主要因素为梁体预制架设的费用、桥墩和基础的费用;墩高大于31 m以及小于31 m的部分墩高,40 m跨度简支梁桥产生了经济效益,建议将其纳入高速铁路通用图。该经济效益公式也可用于其他跨度简支梁经济性的对比。     

贵阳小关公路特大桥优化设计

贵阳市小关公路特大桥主桥采用 ( 69+12 5 +160 +160 +112 )m连续刚构桥型 ,引桥采用 40m跨连续箱梁 ;本桥桥墩均较高 ,最高达 10 0m。着重介绍该桥总体设计变化过程、跨度与结构的合理优化 ,并探讨每一阶段设计存在的不足及解决的方法     

PBA工法地铁车站抗震计算分析

地铁工程抗震问题已成为城市工程抗震和防灾、减灾研究的重要组成部分.目前,地震作用对车站影响计算方法主要有地震系数法、反应位移法、反应加速度法,以及时程分析法等.鉴于实际地震作用对地下车站的影响目前没有完善的计算方法,在此以目前较为常用的地震系数法对PBA工法车站进行分析探讨. 1 工程概况 某地铁车站主体为双层三连拱断面,采用8导洞的PBA工法施工,结构初期支护顶覆土约8.15 m,二次衬砌结构总宽度22.9 m、总高度1 6.21 m,小导洞标准段柱下2个净跨度4 m、6个净跨度3.5m,净高4.5m.主体初期支护扣拱厚0.35 m,边桩直径1 m,间距1.5m,二次衬砌顶拱厚0.6～1.12m,边墙厚0.7m,中板厚0.4m,底板厚1.1m,结构跨度(7.25+7+7.25)m,钢管柱直径0.8m,柱距6m(局部7m).     

台北-高雄高速铁路的部分桥梁工程

台北至高雄高速铁路全长3 45km ,其中高架与桥梁部分2 47km、隧道部分65km、土路基部分3 3km。土建工程于2 0 0 0年动工,计划于2 0 0 5年秋季建成通车。桃园至湖口段总延长5 2 2 8km ,其中高架与桥梁占3 1 95km ,除一孔跨度65m的钢桁梁外,上部结构多为预应力混凝土梁,其中约1     

城市地下综合管廊开挖方法及设计参数分析

研究目的:为给城市地下综合管廊设计提供参考,本文以成都天府新区汉州路北段地下综合管廊工程为背景,运用现场调查和数值分析方法,对不同开挖方案的基坑稳定性进行对比研究,并在此基础上给出合理的支护建议。研究结论:(1)成都天府新区地下综合管廊位于成都平原南部边缘,地层为第四系人工填土、洪坡积层和砂泥岩互层,汉州路北段长1 390. 88 m,设计三种舱类;(2)汉州路北段管廊基坑最大开挖深度为9. 3 m,位置为K 0+40,管廊类型为两舱管廊,截面尺寸为7. 6 m×3. 8 m,宜采用两级放坡方式开挖,下级边坡高度5～6 m时整体稳定性最好,黏土区最优放坡坡率为1∶1. 5,全风化基岩区为1∶0. 75,中风化基岩区为1∶0. 3;(3)对于局部工程区不满足放坡条件者,建议采用锚杆支护,锚杆长度4～6 m、间距1～2 m可取得良好的支护效果;(4)本研究成果可为现代城市地下综合管廊的工程设计提供理论指导。     

李子沟特大桥刚构-连续组合梁合龙施工技术

主桥 5跨一联刚构连续组合梁合龙采用顶梁施工 ,较好地改善梁部受力情况 ,技术新颖。     

中俄同抚大堤大桥预应力混凝土连续梁设计研究

依托国家铁路重点工程横跨中俄两国界河(黑龙江)的铁路大桥,分别采用中国规范的容许应力法和俄罗斯规范的极限状态法对跨度为(32+48+32)m的同抚大堤大桥预应力混凝土连续梁进行包络设计,对强度安全系数、抗裂安全系数、挠跨比等控制指标进行对比分析。结果表明,中俄规范对混凝土强度安全系数、抗裂安全系数、挠跨比等控制指标的计算结果存在差异,通过调整截面尺寸和钢束布置可使梁部结构同时满足两国规范要求,分析结果可为类似海外铁路桥梁设计提供参考。     

高速铁路大跨度低高度预应力混凝土连续梁设计研究

为降低铁路大跨度预应力混凝土连续梁高度,扩大其适用范围,提出主跨100 m低高度连续梁合理跨度配比及构造尺寸,计算结果均满足规范要求。通过与常用高速铁路主跨100 m连续梁对比分析,系统研究了跨度配合比、构造参数等对结构的影响,总结出大跨度低高度连续梁的优缺点及构造建议值。研究结果表明：(1)低高度连续梁在同等跨度下混凝土用量更省,每延米混凝土用量降低约20%,较传统连续梁更经济;(2)低高度连续梁由于梁高降低,主梁刚度略有降低,但工后徐变上拱值降低明显,减幅约60%;(3)对于主跨100 m低高度连续梁,建议配跨长度在70～80 m之间,且不宜小于60 m;(4)主跨100 m低高度连续梁墩顶梁高不宜小于6 m,建议取值范围6.0～6.5 m,跨中梁高不宜小于3.0 m,建议取值范围3.0～3.5 m。     

扩大板式橡胶支座的使用范围

<正> 《铁路桥涵设计规范》(TBJ2—85)规定:跨度小于和等于20m梁采用板式橡胶支座,跨度大于和等于24m梁采用盆式橡胶支座。但目前新建铁路采用最广泛的恰是跨度为24m～32m梁。这些梁至今仍普遍采用铸钢支座,存在用钢量多、造价高、易锈蚀以及位移及转动性差等缺点。对于现有上下弧面圆心不重合的摇轴支座,其缺点尤为明显,以致运营线上存在“活动支座不活动、固定支座不