从发动机一次严重事故的分析看缸套装配方法的重要性

某厂装配的柴油机,上台架试车启动约5分钟左右,便发生严重的异响。操作人及时停车,用撬杆转动飞轮,有蹩着转不动现象,拆卸缸盖和油底壳后发现: 1.缸套从上凸肩处成圈状断裂(图1),缸套严重损坏。     

缸套—活塞环磨合过程中微凸体承载的理论研究

为获得内燃机缸套—活塞环磨合过程中微凸体的承载情况,利用粗糙峰的接触模型推导出磨合状态下微凸体承载方程,对弹性变形微凸体承载和塑性变形微凸体承载分别进行了研究,并对Gaussian分布下的微凸体承载方程进行了理论分析,重点讨论了内燃机缸套—活塞环磨合过程中塑性变形微凸体承载能力的变化。分析结果表明,磨合初期,塑性接触部分微凸体承载较大(占微凸体总承载的70%~80%);随着磨合的进行,塑性接触部分微凸体承载占微凸体总承载的比例逐渐减小,是一个动态变化的过程。所建立的微凸体承载方程为磨合过程的动力学建模及缸套—活塞环摩擦学状态分析提供了理论支撑。     

树脂弹模对板式轨道凸形挡台受力行为的影响

高速铁路板式轨道凸形挡台周围的树脂弹性模量，对凸形挡台在温度荷载下的受力起着至关重要的作用。通过建立有限元实体模型进行计算分析得出：在树脂弹性模量较小时对凸形挡台的受力有利，因此，在进行板式轨道凸形挡台设计时，应考虑温度力对凸形挡台受力行为的影响。     

CRTS I型板式无砟轨道凸型挡台纵向力分析

针对我国客运专线广泛应用的CRTS I型板式无砟轨道结构，建立简支梁桥上计算模型。为研究凸型挡台细部受力特性，将轨道结构模拟为实体，分析了凸型挡台纵向受力特性。计算结果表明，凸型挡台纵向力从台顶往下逐渐减小，沿线路纵向变化明显。温度荷载对凸型挡台纵向力影响较大，应作为设计和检算的控制因素。     

桥上双块式无砟轨道凸型挡台配筋设计探讨

介绍了桥上双块式无砟轨道结构以及凸型挡台作用，分别以德国凸台拉压杆设计方法和中国现行规范牛腿设计法对凸型挡台进行配筋设计，并采用有限元法对两种方法计算结果进行了检算，提出了建议。     

LNG公交客车的使用与故障分析(下)

对LNG发动机几种故障的分析与对策 深圳市自2009下半年启用LNG公交客车以来,实际运行过程中出现了多种故障,如车辆行驶动力不足,活塞烧熔及缸套破碎,单个气缸或是6个气缸均出现拉缸,还有缸套上止口部位整体断裂,活塞环断裂,以及火花塞出现击裂漏电等.     

重型汽车气缸衬套的改代

我处一台进口日产牌重型牵引汽车(60吨)的RD10型发动机损坏,经拆检后,发现该机的气缸套尺寸,与目前市场上销售的气缸套规格不一样。,比市场上销售的缸套台口低5mm,我们跑遍北京,天津也没有购到与该机尺寸规格相同的缸套。但它的缸套内径尺寸与我国产的135型系列柴油机缸套相     

汽车顶盖天线安装凸台周围表面缺陷研究

为了解决顶盖天线安装凸台周围表面缺陷问题，利用Autoform仿真模拟及试验验证，分析出缺陷产生的2个原因，一是成形过程中行程较小，材料塑性变形不充分；二是压料板压料力不足，导致变形区域的变形量影响了非变形区域。通过对顶盖天线安装凸台拉延成形和上整成形2种工艺方案进行模拟分析，得出上整成形工艺能有效解决天线安装凸台周围的缺陷问题，实际生产结果与理论模拟完全一致，有效解决了天线凸台表面缺陷问题。     

中速柴油机缸套的镀铬

<正>多年来,许多美国的铁路公司用松孔镀铬工艺修复缸套。当原来的铸铁缸套磨损到报废的程度,就把缸套镗磨得稍大一点儿,然后用镀铬的方法将其回复到标准尺寸。 一般把General Motors公司或者Fair banks Morse公司生产的复杂缸套修复到原来的标准,所化的费用,只有新缸套价格的几分之一。这不仅使更换缸套的费用和在镀铬缸套内采用铸铁环的费用均有所降低,而且用户还可以获得下列许多好处:①大大地降低了缸套磨损率;②降低了活塞环特别是顶环的磨损和断裂;③降低了活塞环槽的磨损;④降低了润滑油的消耗。     

自动变速器油泵的检修

对于自动变速器油泵，可通过失速试验和时间滞后试验来检查油泵的性能和判断油泵有无故障。经分析认为，主动齿轮、齿环与泵壳凸台配合间隙超限，主动齿轮、齿环与泵壳接触面磨损量超限，以及O形圈老化或断裂是造成油泵性能下降的主要原因。     

中凸型内燃机活塞的探讨

通过活塞在机械负荷及热负荷作用下的变形计算，提出了能保证活塞与气缸在工作状态中有较好接触的非工作状态时活塞型线的设计依据，并对活塞和缸套定对摩擦副进行润滑计算，最后对国内外厂家几种中凸型活塞进行曲线拟合分析和验证。     

路必通之窗 汽车保护知识连载

近期有一化油器式“普桑”出租车，由于气门油封未能“及时更换”而造成燃烧室内严重积碳，使活塞顶部高约0．6毫米的半圆形凸台的尖角处沾结碳渣，“集中”形成炽热点，使该处温度陡生而表面熔化，造成活塞各部温差很大，使活塞环的两槽之间断裂，并自活塞本体上分离，是活塞环失效，机油顺缸壁大量窜至燃烧室，     

关于绝热柴油机摩损学的研究

一台最小冷却的发动机(MCE)在标定工况为1900转/分、298千瓦下已成功地运转了250小时。文章提出和讨论了环/缸套/润滑剂种类和活塞项环转折区的缸套热负荷和活塞热负荷。给出在耐久试验运行中环和缸套磨损以及润滑油消耗量和渗漏数据。对于环与陶瓷缸套(SiN)的转折区温度高达650℃的绝热发动机所需要的各种待选的环材料和合成润滑剂的台架试验数据,进行了介绍和讨论。     

制造公差和圆角半径对缸体缸套支承面应力的影响

<正> 缸体上支承气缸套的联接面是柴油机设计中的一个难题。因为在圆角部位或其凸肩上有时出现裂纹。为了可靠地密封燃烧气体,缸盖螺栓的预紧力必须很高。由于柴油机整个外形尺寸的限制,迫使支承凸肩的表面进一步减小。这样,在很高的缸盖螺栓预紧力和较小的支承表面情况下,必将在凸肩上,同时也在缸体和缸套上引起高应力。     

五十铃C×Z18Q缸体异常状态的使用

今年12月20日,我公司一台五十铃卡车,其CXZ18Q型发动机缸体由于主轴瓦承孔损坏,需更换缸体。而我们库房有一同型缸体经过测量,其缸套止口深度比标准尺寸小0.2mm.,而其它部位无缺陷。为了节约成本,减少库房库存,我们采用了改变缸套和活塞的办法使该缸体在异常状态下被利用。具体利用方法如下: 1.核对新缸体缸套止口深度 用深度尺测量新缸体缸套止口深度,分别测量出6个缸套止口在圆周平均3个点位置、3个部     

缸套-活塞环三维润滑状态模拟分析

以发动机缸套-活塞环摩擦副为对象,研究润滑表面粗糙度、润滑油的变黏度效应以及气缸套圆周方向的形变等因素对润滑状态的影响。运用三维瞬态平均Reynolds方程与微凸体接触模型,建立缸套-活塞环三维瞬态动压润滑模型,并使用Fortran语言编制了润滑状态计算程序,得出行程内的最小油膜厚度、压力分布、摩擦力等曲线。结合实际工况对计算结果进行分析,表明在活塞环圆周方向上的油膜压力及油膜厚度分布都是不均匀的,有明显变化;在压缩冲程上止点附近,微凸体摩擦力数倍于流体摩擦力,是引起摩擦磨损的主要原因。     

用浮动缸套法测量活塞组摩擦损失及减少摩擦损失的优化途径

对近几年来发表的浮动缸套测量法进行了分析和评述。研究了缸套的径向支承，轴向力的平衡，燃气密封及减小高频振动等因素对浮动缸套测量方法的影响。应用“浮动缸套”测量装置的测量成果，说明了减少活塞组摩擦损失的优化途径和进展。     

气缸套等离子束淬火/渗硫层“等耐磨性”试验研究

为了提高缸套内表面磨损均匀性、改善与环的配副性，制备了等离子束淬火和等离子束淬火/渗硫两种工艺下的缸套试样，并借助OM、SEM、XRD和硬度计等比较研究了其内表面的组织性能。结果表明：淬火层组织由隐针马氏体+残余奥氏体组成，淬火/渗硫复合层组织由α-Fe+FeS+FeS₂组成；随扫描速度逐渐降低，自下而上，淬火层的硬度逐渐提高，淬火/渗硫复合层的硬度、厚度和FeS含量逐渐增加；淬火缸套试样磨损量基本为0.009 mm,淬火/渗硫缸套试样磨损量基本为0.003 mm,相对淬火缸套减少了66.7%,配副环的开口间隙相对减小了65.3%。淬火缸套内表面强化效果自下而上逐渐提高，其对FeS支撑作用逐渐增强，与缸套不同部位实际工作条件的变化对耐磨性的要求基本一致，是两种缸套试样具有“等耐磨性”的主要机理所在。     

活塞环和气缸套表面形貌对润滑性能的影响

综合考虑缸套热变形、缸套温度场、弹性变形以及润滑油变黏度等因素影响，建立活塞环-缸套摩擦副的瞬态流体动压润滑计算模型，分析发动机工况、活塞环-缸套接触面粗糙度方向和粗糙度大小对摩擦功耗和窜气量的影响。研究发现，当转速升高时，摩擦功耗升高，影响发动机效率；活塞环采用横向粗糙度方向和缸套采用纵向粗糙度方向的组合，能够同时使窜气量和摩擦功耗处于较低的水平；综合粗糙度一致时，采用活塞环表面粗糙度低于缸套表面粗糙度的组合，能有效降低摩擦功耗。     

桥上双块式无砟轨道凸型挡台设计荷载研究

针对武广客运专线桥上双块式无砟轨道特点,分别采用静力平衡法及有限元法,对设置3个凸型挡台的双块式无砟轨道凸型挡台设计荷载进行计算比较,得到较为合理的凸型挡台设计荷栽计算方法及建议值。鉴于工程计算应尽可能简化,建议采用静力平衡法。