开孔板连接件布置方法试验研究

基于42个推出模型试验数据,对组合结构桥梁中开孔板连接件的布置方法进行研究。结果表明:混凝土强度增加可以提高开孔板连接件抗剪承载力随孔径增加的增长率;孔径和孔中钢筋直径相互匹配能有效提高开孔板连接件的抗剪承载力;混凝土板厚度、开孔板板厚、板高和板间距对抗剪承载力影响较小;为充分发挥开孔板连接件的抗剪能力,实际结构中开孔板厚度宜大于8 mm,板间距不宜小于5.5倍孔径。     

摩托车车架有限元建模方法分析

对于不同摩托车车架的结构型式,相应的有限元计算模型有基于杆系结构的计算模型、基于板壳结构的计算模型及杆系、板壳混合结构的计算模型3种。杆系结构计算模型对车架实际结构简化过大,只能得到相对满意的整体结构强度和刚度;板壳结构计算模型比杆系结构计算精度高,是目前较先进的一种处理方法;对于管板组合式摩托车车架,可采用杆系和板壳组合结构进行计算。     

开孔板连接件初期抗剪刚度试验

为建立组合结构桥梁使用的开孔板连接件抗剪刚度计算方法,以开孔板孔径、混凝土强度和弹性模量及孔中钢筋直径、强度和弹性模量等为变化参数,进行了60个模型试件的抗剪刚度试验;分析各试件剪力-相对滑移曲线的切线与割线的斜率比值变化,提出了以相对滑移0.2mm对应的割线斜率为开孔板连接件抗剪刚度的取值方法;采用弹性地基梁法分析了孔中混凝土及钢筋的抗剪机理,推导了开孔板连接件抗剪刚度的理论计算表达式;基于理论分析和123个模型试验提出了开孔板连接件抗剪刚度的计算式。研究结果表明:计算式反映了孔中混凝土、孔中钢筋及其对混凝土约束的作用,物理意义明确,可用于钢-混凝土组合结构考虑结合面开孔板连接件作用的计算分析。     

寒区隧道拱墙铺设防水保温层施工方法

拉法山隧道工程采用拱墙铺设双层防水板中间加保温板的防水保温设计方法,为解决如何采用无钉法依次铺设“防水层+保温层+防水层”的问题,在施工现场先后试验了胶结法、吊绳吊挂法、环向钢筋固定法和防水板连接带环向张拉连接法4种铺设方法。在可行性和实用性等方面对这4种方法进行综合分析比较后,总结出防水板连接带环向张拉连接法最经济、环保,并且符合设计要求和便于现场操作。     

公路桥梁加宽的若干特点

公路钢筋混凝土桥梁的加宽有下述三种方法:α.增设边部加宽构件,这时必须加宽桥墩;b.用搭接板加宽,这时桥墩一般不必加宽;c.采用边部加宽构件和搭接板相结合的方法加宽。     

分体式箱型主梁抗风性能与气动外形优化研究

以某中承式钢拱桥为依托工程,针对分体式箱型主梁的抗风性能与气动外形进行优化研究.基于流体计算软件(CFD),计算主梁截面在-6°、-3°、0°、3°和6°风攻角下的阻力系数;同时,为改善主梁截面的气动外形,研究增加0.1H～0.25H的中央上稳定板、下稳定板、导流板和不同方案组合下主梁的抗风性能,结果表明:在-6°～3°风攻角范围内,随着中央上稳定板高度的增加,主梁截面的阻力系数随之增加;在3°～6°风攻角范围内,随着中央稳定高度的增加,主梁的阻力系数开始减小;在-6°～6°风攻角下,增设不同高度的下稳定板后,主梁阻力系数的变化趋势基本一致;同时,随着下稳定板高度的增加,主梁的阻力系数随之增加;增设导流板后主梁的阻力系数减小4.63％～19.75％;同时增设中央上稳定板和下稳定板不能有效降低主梁的阻力系数;同时增设导流板和上稳定板,主梁的阻力系数减小3.17％～88.59％;同时增设导流板和下稳定板,主梁的阻力系数减小2.64％～74.23％.     

卡板在车身修复过程中的作用

<正>卡板(样板)是车身修理用来检查板件是否修理到位的自制量规。虽然现在修复工具和修复工艺都发生了很大变化,切割更换车身板件已经是常态化了,但对于碰撞后不至于切割更换的板件,仍需要通过整形机、手锤、垫铁等工具进行简单修理。这些简单的修理工艺是通过拉伸、延展、收缩等方法使板件在自由状态下基本恢复原状,修理质量与操作者的技术水平和检查手段具有很大关系。就常规检查方法而言,是通过手感、直尺量、车身锉等方法,但这些检查手段对表面形状复杂、弧形变化大的区域就显得无能为力了。自制的卡板由于针对性地复制这些复     

浮置板轨道对轨道交通箱形梁的减振效果分析

为研究浮置板轨道对轨道交通桥梁的减振效果,以32 m的轨道交通双线箱形梁为研究对象,基于联合仿真方法建立了车辆-轨道-桥梁耦合振动分析模型,计算列车荷载作用下轨道交通箱形梁的振动响应,分析了浮置板轨道对箱型梁的减振效果。结果表明,箱形梁桥上采用浮置板轨道会急剧增大钢轨和浮置板自身的振动响应;采用浮置板轨道可以降低桥梁中、高频的振动,但是会放大桥梁低频的振动响应;如需采用浮置板轨道以减少轨道交通辐射的噪声,还应考虑设置浮置板轨道后钢轨辐射噪声的增加。     

声振法检测水泥混凝土路面板纵缝脱空试验与数值仿真分析

为了研究声振法检测水泥混凝土路面板纵缝脱空动力响应,针对水泥混凝土路面板纵缝脱空,采用室内缩尺试验和数值仿真结合的方法,通过传感器采集和分析室内试验中水泥混凝土路面板的应变和振动加速度。同时,结合试验情况建立水泥混凝土路面板纵缝脱空有限元模型,对路面板进行数值仿真分析,并与试验解进行了对比。结果表明:随着水泥混凝土路面板纵缝脱空面积的增大,路面板最大振幅对应的频率逐渐降低,振动时间逐渐延长,板的振动加速度和应变逐渐增大,其中板底应变大于板顶应变,且不同落锤高度也对试验结果有一定影响;纵缝脱空水泥混凝土路面板的最大振动加速度、应变和振动时间明显大于非脱空水泥混凝土路面板,而最大振幅对应的频率小于非脱空路面板;纵缝脱空试验解与数值解对比表明数值解是可行的,二者可以互相验证。     

汽车用拼焊板国内外研究进展

综述了汽车用拼焊板在国内外所取得的研究成果。阐述了目前影响拼焊板成型性能的因素;归纳了提高拼焊板成型能力的工艺方法;针对拼焊板焊缝建模复杂性问题,介绍了有限元仿真技术研究现状。对拼焊板在上述3个方面存在的问题及其应深入研究的方向进行了探讨。     

开孔开槽交通标志板风荷载风洞试验（双语出版）

为了研究局部开孔或开槽等措施对减小交通标志板风荷载的影响效果,设计了可以实现多种开孔开槽方式的标志板试验模型。通过刚性模型测压风洞试验,得到16种不同开孔、开槽方式下的非均匀开孔板表面风压数据,获得不同工况下板表面的平均风压分布特性,分析单排孔位置、单列孔位置、多排多列孔位置及单槽双槽等因素对交通标志板表面平均风压分布、阻力系数和扭矩系数的影响规律,进一步分析各工况下板平均阻力系数随孔隙率的变化规律,以及扭矩系数随风向角的变化规律。研究结果表明：风向角为0°~45°时,板的阻力系数变化很小,风向角为45°~90°时,板的阻力系数呈线性减小;0°风向角下,开孔或开槽板迎风面风压系数基本不变,背风面孔或槽附近平均风压系数幅值增大;当孔隙率小于5%时,板阻力系数对孔隙率、孔位置和开槽数量均不敏感,标志板风荷载减少的主要原因在于受风净面积的减少;孔隙率较大时,减小板阻力系数的效果相对明显;给出了非均匀开孔情况下,板阻力系数与孔隙率的建议公式;板在45°斜风向下产生最大扭矩系数,开孔或开槽都能够显著减小斜风向下绕板竖向中心轴和边缘竖轴的平均扭矩系数,其中45°风向角时影响更为显著;孔隙率较大时,扭矩系数减小效应更为显著。     

汽车保险杠外板的喷涂工艺介绍

汽车保险杠由外板、缓冲材料和横梁3部分组成。其中,外板和缓冲材料用塑料制成,有的车保险杠横梁用厚度为1．5mm左右的冷轧薄板冲压而成;外板和缓;中材料附着在横梁上,横梁与车架纵梁由螺栓连接,可以随时拆卸下来。汽车保险杠外板使用的塑料,大体上分为聚酯系和聚丙烯系2种材料,采用注射成形法制成。国外还有一种称为聚碳酯系的塑料,渗进合金成分,采用合金注射成形的方法加工出来的保险杠外板不但具有高强度的刚性,还具有可以焊接的优点,     

大跨度系杆拱桥钢锚箱式索梁锚固区局部传力机理研究

为研究大跨度系杆拱桥钢锚箱式索梁锚固结构的局部受力机理,以某大跨度系杆拱桥为工程背景,通过缩尺模型和有限元计算相结合的方式分析了钢锚箱支撑板在设计荷载下的应力分布情况,验证了有限元建模的合理性。对钢锚箱关键设计参数展开研究,探讨了支撑板长度、加劲板长度、加劲板厚度和承压板厚度在一定取值范围下支撑板上的剪应力分布规律。结果表明：支撑板长度对支撑板的剪应力影响最大,支撑板长度平均每增加0.4 m,支撑板剪应力值下降约6 MPa;加劲板长度和厚度对支撑板剪应力分布影响较小;承压板厚度对支撑板剪应力分布几乎无影响;不同参数变化下钢锚箱支撑板剪应力分布规律大致相同,靠近承压板和远离承压板一侧剪应力值较大,中部剪应力值较小。     

基于板理论的公路混凝土槽形梁内力计算方法

为了研究适用于公路混凝土槽形梁行车道板内力的计算方法,将公路混凝土槽形梁比拟成带有边梁的弹性矩形薄板,考虑边梁的挠曲和扭转,运用功的互等定理,推导出槽形梁的挠曲面方程,求得行车道板弯矩及挠度的计算公式,提出了边梁抗弯刚度及抗扭刚度的合理计算方法。采用该方法对一足尺模型试验梁进行了计算,并分别采用有限条法、比拟板理论、梁理论对不同边梁高度的槽形梁模型在轮载作用下行车道板的内力进行了计算分析。研究结果表明：运用比拟板理论计算行车道板中部在轮载作用下的弯矩及挠度具有较高精度;相较于梁理论,比拟板理论可进一步反映截面尺寸变化对槽形梁内力的影响及其整体受力特点。     

界面增强GFRP-砼组合板刚度分析与计算

提出了一种使用砂粒和两种环氧粘结剂处理玻璃纤维增强聚合物材料(GFRP)-砼组合板界面的方法,通过静力破坏试验研究了其受力状态,分析了砼强度和厚度对组合板截面抗弯刚度的影响,进而提出了GFRP-砼组合板抗弯刚度模型,并通过试验进行了验证。结果表明,经过含砂粘结法处理界面后,组合板砼与GFRP处于完全共同作用的状态,组合板的刚度得到明显提高;在静载作用下,GFRP-砼组合板的变形基本保持线弹性变化,达到极限承载力后发生脆性破坏;提高砼强度对组合板截面抗弯刚度的影响较小,增大砼厚度能增强组合板截面抗弯刚度。     

水泥混凝土路面三厚板模型分析

利用三厚板模型对水泥混凝土路面板在车辆荷载作用下的应力及变形进行了分析.模型考虑了路面板横向剪切变形的影响;并采用板间剪切传递能力和地基的抗剪模量分别表示板间联结处的荷载传递作用及地基的内部嵌锁作用;最后通过由三厚板模型解与威斯特卡德薄板解对比的方法,确定了板的横向剪切变形的影响.     

桥式盾构反拉板摩阻力分布特征及反拉力理论计算

为了解框架桥桥式盾构顶进施工反拉板摩阻力的分布规律,准确计算反拉板的反拉力,在分析桥式盾构法工作原理的基础上,采用ABAQUS建立框架桥桥式盾构顶进三维数值分析模型,分析不同荷载和不同摩擦系数下反拉板摩阻力的变化规律;结合反拉板的受力分析,推导反拉力解析计算公式,并进行工程应用验证。结果表明:反拉板的摩阻力随顶进位移的增加,刚开始持续增大,之后呈现周期性的波动,但其最大值变化不大;反拉板的最大摩阻力与上覆荷载、摩擦系数正相关;工程应用中,反拉板施加的反拉力基本随上覆土重量、盾构体入土深度的增加而增大,盾构前端刚出土时达到最大值,随后逐浙减小,直到盾构完全出土后基本维持定值;采用解析计算方法得出的反拉力与现场实测值基本吻合,顶进过程中路基本体无明显变化,框架顶进顺利实施,验证了该解析计算方法的有效性。     

冲击荷载作用下有隔离层的水泥混凝土路面板动态响应模拟试验研究

选择土工布、橡胶板作为水泥混凝土路面隔离层,通过室内模拟水泥混凝土路面冲击振动试验,借助微地震测试系统,测定了室内不同隔离层混凝土面板与基层板振动特性,初步获得了冲击荷载作用下隔离层对水泥混凝土面板与基层板的振动响应影响规律。振动响应试验结果表明,无隔离层时面层板振动速度峰值最大,其次是一层土工布,橡胶板作隔离层时面层板振动速度峰值最小;无隔离层面层板振动位移峰值最大,其次是两层土工布,橡胶板振动位移峰值最小。基层板在冲击荷载作用下,由于面层和隔离层的阻尼作用,基层振动速度峰值和位移峰值大幅度减小。4种工况下,无隔离层时基层板振动速度峰值和振动位移峰值均最大;按照振动速度峰值和振动位移峰值从大到小排序均为无隔离层、橡胶板、一层土工布、两层土工布。这些研究所获得的不同隔离层水泥混凝土路面板振动特性规律与方法,可为进一步研究隔离层水泥混凝土路面动力响应提供方法与理论参考。     

基于模态参数组合的板结构损伤识别

基于弹性薄板的振动特性分析,通过弹性薄板结构的模态参数重新组合的方法建立矩形薄板的损伤指示量指标;以矩形薄板作为研究对象,建立板的有限元模型,通过降低板的有限元模型局部单元的弹性模量来模拟板的损伤状态,三类简支薄板的损伤模型的数值模拟结果表明该方法对板损伤位置能够精确定位,对板结构单一损伤和多处损伤的定量检测效果明显.     

UHPC双向板抗冲切性能试验

为明确超高性能混凝土（Ultra-high Performance Concrete,UHPC）双向板在局部荷载作用下的抗冲切性能,以UHPC强度、板厚、配筋率、局部加载面积和加载位置为试验参数,对9块四边简支UHPC双向板进行抗冲切破坏试验,分析UHPC双向板的冲切破坏机理和各试验参数对板抗冲切性能的影响规律。结果表明：试件均发生钢筋屈服后的冲切破坏,板底出现环形裂缝且板内形成冲切锥体;冲跨比小于7时,冲切破坏面倾角和名义抗冲切强度均随冲跨比增加而减小,而冲跨比大于7时,则其基本不变;UHPC强度等级从120 MPa提高到150 MPa时,板的抗冲切承载能力提高5.5%;当板厚由60 mm增加至80 mm和100 mm时,板的抗冲切承载能力分别提高69.7%和1.883倍;相较于1.31%配筋率的试件,2.57%配筋率的试件的抗冲切承载能力提高14.9%;与方形加载板边长为70 mm的试件相比,边长为90 mm试件的抗冲切承载能力提高9.8%;与中部加载试件相比,边部和角部加载试件的抗冲切承载能力分别提高15.3%和13.1%。为避免UHPC双向板发生钢筋网格内的冲切失效,板底受拉钢筋间距不应大于加载板边长与1.15倍有效板厚的和。基于试验结果和相关文献,评估了现有抗冲切承载力计算公式的适用性,并引入冲跨比考虑局部荷载偏置的影响,提出了适用范围更宽的UHPC板抗冲切承载能力计算公式。