对两种材料加筋土的三轴试验研究

通过两种加筋土样的三轴试验，对不同围压、不同加筋层数土样的应力一应变曲线、强度特性进行了研究。结果表明，土体破坏时能承受的应力随围压和加筋层数的增多而增大。极限抗拉强度较大、延伸率较小的筋材能使加筋土体的应力一应变曲线由应变软化型变为应变硬化型。加筋土样的两个抗剪强度指标都随加筋层数的增多而增大，但不同的加筋材料对不同土类的粘聚力和内摩擦角的贡献不同。     

草根加筋土的室内直剪试验研究

以庆阳黄土为研究对象,对加筋土的剪切试验研究现状进行了综述,通过室内直剪试验研究了草根加筋土的应力-应变及强度特性,探讨了草根加筋土抗剪强度指标的变化规律。试验结果表明,草根加筋土的强度和抵抗变形的能力较素土有显著的增强,加筋后土样的抗剪强度增强,内摩擦角φ提高幅度不大,而粘聚力c提高幅度较大。     

改善路基病害的加筋土技术措施探讨

从分析路基应力状态着手，介绍加筋材料在加筋土中的应用原理与作用，加筋材料加筋土中提供了“准粘聚力”，使土体的强度提高，利用这 原理，加筋土可以应用在路基填筑上，尤其在高路基填筑上更具有显著的综合效益。     

土工格室加筋粘性土的强度特性研究

对土工格室（三维立体加筋材料）加筋粘性土的强度进行了试验研究，在加筋率相同的条件下，将土工格室中筋土与筋材平铺加筋土及无筋土的强度进行了对比研究，找出了土工格室加筋粘性土抗剪强度增加的原因，探明了土工格室加筋土的工作机理。     

草根加筋土的护坡机理及强度准则试验研究

采用室内试验方法研究了草根加筋土护坡加筋原理，试验结果表明其加筋机理可以用准粘聚力原理来解释；通过对准粘聚力的实测结果进行分析研究，提出了加筋粘性土的准粘聚力计算方法；利用莫尔-库仑准则对草根加筋土试验结果的强度包线进行拟合发现效果良好，说明草根加筋土服从莫尔一库仑准则。研究结果对于深入认识植被护坡机理和合理确定草根土的抗剪强度具有指导意义。     

玻璃纤维加筋土强度特征试验研究

为了揭示玻璃纤维加筋土的加筋机理,进行多因素多水平的室内三轴试验,研究玻璃纤维加筋土的强度和变形特性,并采用多元回归分析,得出考虑多因素影响的玻璃纤维加筋土强度指标公式.试验结果表明:玻璃纤维加筋土的应力-应变曲线近似呈双曲线;玻璃纤维的掺入可改变砂土结构,提高纤维土的强度,特别是强度指标粘聚力提高显著,但是对元筋砂土内摩擦角影响不大;玻璃纤维加筋土粘聚力c与纤维长度l,纤维掺加比例m存在非线性关系;抗剪强度增加幅度与纤维掺加比例之间是非线性关系,与纤维长度之间近似呈线性关系.     

麦秸秆形状效应对加筋盐渍土抗变形能力的影响

以等围压和减围压应力路径三轴压缩试验,研究不同加筋形状麦秸秆的加筋盐渍土的抗变形性能。研究结果表明:1/4圆弧状麦秸秆的加筋土的强度最大、抗变形能力最强,在相同围压下,1/4圆弧状的麦秸秆加筋土的强度增长速度较快。在低围压时,麦秸秆加筋土的偏应力应变曲线呈硬化型,在高围压时,曲线呈软化型。圆管状加筋土破坏形式主要为局部破坏,1/4圆弧状加筋土为整体破坏,1/2圆弧状加筋土破坏形式介于圆管状和1/4圆弧状之间。1/4圆弧状的麦秸秆加筋土的抗变形能力最优。     

CFRP筋带方向及端部锚固对加筋土抗剪强度的影响

采用CFRP讲筋带作为加筋材料进行直剪试验，通过改变CFRP筋带的方向以及CFRP筋带端部的锚固，研究这种加筋材料对加筋土抗剪强度和剪切变形的影响。试验表明，筋带方向及筋带端部的锚固，不但可以提高加筋土的抗剪强度，而且可以大大减小加筋土的剪切变形。     

预应力CFRP加筋土技术原理研究

预应力CFRP加筋土技术是一种新型的加筋土技术。这项技术充分地利用了CFRP材料的高强度、高弹性模量、耐腐蚀性、轻质等优点，应用该技术施工的加筋土工程具有变形小、强度高、施工速度快的特点。应用三轴试验研究了CFRP材料加筋中砂、粘土试件的应力应变关系，提出了伪粘聚力的概念，成功地解释预应力CFRP加筋土技术的基本原理。     

草根加筋土的护坡机理及强度准则试验研究

采用室内试验方法研究了草根加筋土护坡加筋原理,试验结果表明其加筋机理可以用准粘聚力原理来解释;通过对准粘聚力的实测结果进行分析研究,提出了加筋粘性土的准粘聚力计算方法;利用莫尔-库仑准则对草根加筋土试验结果的强度包线进行拟合发现效果良好,说明草根加筋土服从莫尔-库仑准则.研究结果对于深入认识植被护坡机理和合理确定草根土的抗剪强度具有指导意义.     

双层立体加筋土的三轴试验研究

为探求双层立体加筋土的强度特性,通过三种布筋方式的加筋土试样进行了大量三轴试验。结果表明,在同样围压作用下,水平加筋土的强度比无筋砂土的强度有所提高;立体加筋土的强度比水平加筋土强度有所提高;立体加筋土的强度随着竖向加筋高度的增加而增加。结果还表明,不同的布筋方式对加筋土两个强度参数的贡献是不同的,单面、双面立体加筋能为土体提供较大的粘聚力,而环状立体加筋更多改善的是土体的内摩擦角。     

CFRP筋带方向及端部锚固对加筋土抗剪强度的影响

采用CFRP筋带作为加筋材料进行直剪试验,通过改变CFRP筋带的方向以及CFRP筋带端部的锚固,研究这种加筋材料对加筋土抗剪强度和剪切变形的影响.试验表明,筋带方向及筋带端部的锚固,不但可以提高加筋土的抗剪强度,而且可以大大减小加筋土的剪切变形.     

预应力CFRP加筋土技术原理研究

预应力CFRP加筋土技术是一种新型的加筋土技术.这项技术充分地利用了CFRP材料的高强度、高弹性模量、耐腐蚀性、轻质等优点,应用该技术施工的加筋土工程具有变形小、强度高、施工速度快的特点.应用三轴试验研究了CFRP材料加筋中砂、粘土试件的应力应变关系,提出了伪粘聚力的概念,成功地解释预应力CFRP加筋土技术的基本原理.     

双绞合钢丝网加筋红层软岩土石混合料大型三轴试验研究

为了研究加筋红砂岩土石混合料的力学特性,以双绞合六边形钢丝网为筋材,采用三轴不固结不排水剪切试验,研究了双绞合六边形钢丝网加筋红砂岩的应力应变关系以及随加筋层数、含水量、围压的变化规律,确定各种条件下泥质红砂岩填料体的强度参数c、φ值。试验结果表明,双绞合六边形钢丝网加筋红砂岩的抗剪强度随加筋层数的增加和加筋间距的减小而增加,抗剪强度的提高表现为c值的提高。在此基础上,建立了基于指数函数模型的加筋土弹性非线性本构方程式,指出了4个材料参数均可看作为加筋层数和含水量的函数。     

加筋土支挡结构侧向位移的有限元分析

侧向位移是影响加筋土支挡结构应力状态的重要因素。本文采用有限单元分析的数学方法，应用弹性非线性邓肯—张模型，对一加筋土支挡结构的侧向位移进行了分析，并在计算过程模拟了逐层施工，计算结果与实测结果的分布形态基本一致。进一步研究表明，筋材的刚度、间距、加筋体的形状以及局部超载的作用对加筋支挡结构的侧向侧位移有显著的影响，在加筋土工程设计时应把筋材刚度、间距、加筋体的形状以及局部荷载的作用作为主要因素加以控制。     

双强度折减法在加筋土边坡稳定分析应用的研究

有限元强度折减法在加筋土边坡的稳定分析中被广泛应用,但因加筋材料和土体是2种性质迥异的材料,因此针对土体强度和加筋材料界面强度采用相同的强度折减系数是否合理值得进一步研究。通过建立加筋材料(土工格栅)界面直剪摩擦特性的三维数值模型,研究了土体强度和土工格栅界面强度的折减规律。结果表明,强度折减过程中土体强度和土工格栅界面强度的折减系数并不一致。为此,提出了土工格栅加筋土边坡稳定分析的双强度折减法,该方法能充分体现土工格栅的加筋作用,使稳定分析结果更合理。     

土工格栅加筋红砂岩大三轴试验研究

在大型三轴仪上进行了不同含水量情况下红砂岩素土样和不同加筋方式土工格栅加筋土的三轴不固结不排水剪切试验,保证93%的压实度,从而探讨了土工格栅加筋红砂岩的力学特性及变形特性,分析了土工格栅的加筋机理,为红砂岩路基,特别是加筋红砂岩路基提供设计和施工依据。试验结果表明:素土和加筋红砂岩土样的强度均与含水量密切相关。其抗剪强度指标随含水量的变化规律大致相同。     

土工格栅加筋红砂岩大三轴试验研究

在大型三轴仪上进行了不同含水量情况下红砂岩素土样和不同加筋方式土工格栅加筋土的三轴不固结不排水剪切试验,保证93%的压实度,从而探讨了土工格栅加筋红砂岩的力学特性及变形特性,分析了土工格栅的加筋机理,为红砂岩路基,特别是加筋红砂岩路基提供设计和施工依据。试验结果表明：素土和加筋红砂岩土样的强度均与含水量密切相关。其抗剪强度指标随含水量的变化规律大致相同。     

麦秸秆加筋石灰土抗剪强度影响因素灰色关联度分析

为增强石灰固化滨海盐渍土的强度、塑性和抗变形能力,进行了麦秸秆加筋辅助处理的试验。试验分析结果表明:①麦秸秆加筋作用主要提高土的粘聚力,对内摩擦角的影响很小。②适宜的麦秸秆加筋长度为20mm,约为试样直径的1/3;适宜的加筋率为0.25%。③养护初期麦秸秆加筋作用较强,养护后期,土的强度提高主要依赖石灰的固化作用。④灰色关联度理论分析认为,对加筋土的粘聚力影响程度依次为固化作用、加筋率、加筋长度;对内摩擦角影响程度依次为固化作用、加筋长度、加筋率。固化作用是影响加筋土强度的主要指标。麦秸秆     

公路生态护坡根系加筋土强度试验研究

公路生态护坡工程中,植物根系在提高土体强度上起到了重要作用。根系加筋土抗剪强度一直是关注的重点,通过不同龄期、不同草灌比植物根系加筋土与原状土直剪试验,研究原状根系加筋土强度影响因素。研究表明:草灌混合加筋效果优于单独草本或灌木加筋;根系的存在增加了土体黏聚力,90d草灌混合根系加筋土黏聚力达到99.8kPa,为无根原状土3倍以上;加筋土早期(90d前)内摩擦角大于无根原状土,90d后内摩擦角变化不大,与无根原状土内摩擦角相当。