重载铁路隧道内弹性支承块式无砟轨道结构优化研究

为解决现有弹性支承块式无砟轨道动态轨距变化量大、轨道几何形位的保持能力相对较弱的问题，提出一种斜坡型弹性支承块式无砟轨道。采用静力计算方法，通过分析钢轨和支承块变形、支承块相对支承块槽的位移以及支承块和道床板的受力状态，研究弹性支承块短侧面的合理坡度； 基于模拟落轴试验，研究斜坡型弹性支承块式无砟轨道部件刚度匹配问题。研究表明： 斜坡型弹性支承块对于控制轨道结构变形，改善支承块、橡胶套靴及道床板等轨道结构受力状态更加有利。建议在30 t轴重条件下，弹性支承块短侧面坡度取1∶5~1∶6，套靴刚度取200 kN/mm左右，块下垫板刚度取80 kN/mm左右较为合理。     

客运专线弹性支承块式无砟轨道动力分析

为研究弹性支承块式无砟轨道的动力特性,运用动力学基本原理,分析了扣件刚度、块下胶垫刚度与阻尼不同匹配以及轨枕块质量对基础受力的影响。结果表明:在满足轨道整体刚度时,扣件和枕下胶垫应尽量采用较小刚度值;对于不同激振频率段,应分别对待扣件和枕下胶垫阻尼取值;弹性支承块质量也如此。     

发动机支承的设计

目前，发动机支承的设计主要从乘坐舒适性考虑，一般采用橡胶支承，设计时应注意尽可能装置非耦合支承，应使隔振支承在各方向的固有振动频率降到1／根号2以下，应把惯性主轴和转动扭矩合而为一；在确认了复原系数的前提下，给出了隔振支承的运动方程式；隔振橡胶支承的形状应保证在设定的三个方向上有某一定自由度的弹簧常数；支承应设置一定倾角；橡胶支承的材料通常使用天然橡胶，SBR系橡胶，发动机支承多采用方型和圆型支承，如套筒型支承并部分使用非等壁厚型或封液式支承等；其追求的目标，以高频区的低衰减性并在较宽范围内具有稳定地衰减性。     

重型商用车传动轴支承的刚度设计

分析了重型商用车传动轴支承的结构和隔振原理,提出了传动轴支承刚度设计的理论依据和方法。根据隔振理论,采用变刚度的传动轴支承,使传动轴支承具有低频大阻尼、高频低刚度的变参数性能,能有效吸收振动能量：试验表明,振动明显减小,彻底解决了由传动轴振动引起的传动轴支承横梁开裂的实际问题。     

江肇高速公路西江特大桥主桥大体积大悬臂箱梁0#块施工

西江特大桥主墩0#块长18m,箱梁翼板宽28m(不含后浇段);0#块前后悬出部分长6.5m,中心梁高6.5m,共有1243.8m3。具有悬臂长、体积大等特点。本方案介绍了0#块钢管支架的设计及施工,重点解决了大悬臂根部容易开裂、大体积混凝土容易开裂等难题。     

基于ALGOR的桥梁锚固块应力分析及配筋设计研究

文中利用ALGOR的块体应力分析功能,对预应力张拉后灌浆之前的锚固块进行了局部实体单元应力分析,根据锚固块的应力分析结果及分布规律对锚固块的尺寸和配筋率设计进行指导,提出了锚固块设计应注意的区域,以避免锚固块的开裂,增加预应力的有效性。     

传动轴中间支承早期损坏的原因

传动轴中间支承轴承使用较短的时间后，就出现麻点、剥落，甚至散架等早期损坏现象，从而引起传动轴发响抖动等故障，其主要原因是中间支承轴承安装位置不正确，偏离原设计要求．在转动、传力时，除承受所传递的转矩外还须承受由于安装位置不当而引发的额外载荷，使轴承出现早期损坏。传动轴中间支承轴承经常损坏的原因有：中间支撑吊架螺栓孔与螺栓配合间隙过大：车架变形；传动轴不平衡量过大：中间支撑吊架橡胶垫老化或质量太差．     

传动轴中间支承隔振性能研究

针对某SUV冷启动异响问题,对传动轴中间支承隔振性能进行研究。通过分析中间支承隔振原理,得出异响问题为低温时支承刚度增大、隔振性能变差导致。文章通过中间支承增加橡胶隔振垫、改变支承橡胶衬套材料两方面提高支承隔振效果,改善异响问题。验证结果表明,改变支承橡胶衬套材料改善效果明显。     

地震荷载作用下柔性支撑梁的动力响应分析

提高结构在地震时的承载能力通常是从材料、截面形状等方面来考虑。在构件端部设置一定的约束支承也可以提高构件的抗震能力。为此,必须研究特定约束条件下梁在地震作用下的动力响应,这些约束表现为弹性支承刚度和阻尼特性。文中提出了一种等效单自由度分析方法,应用拉格朗日方程建立了端部弹性与阻尼支承梁的动力方程,并将动力计算结果与有限元计算结果对比验证单自由度分析方法的正确性。应用上述方法对地震作用下柔性支承梁的跨中相对位移、端部绝对位移以及弹性刚度、阻尼系数的敏感性进行了分析讨论。结果表明:等效单自由度分析方法计算准确,可以精确分析地震作用下柔性支撑梁的动力响应;合理设置弹性支承或弹性阻尼支承可以有效减小梁跨中与端部的相对位移,从而提高结构的抗震能力;但采用柔性支承减小构件相对位移的同时可能会增大构件端部的绝对位移。     

TL210推土机变速箱输出轴支承孔的修复

郑州工程机械厂生产的 TL210型轮胎式推土机,在使用不到半年时间,变速箱前轮输出轴支承座处发生故障,机械停止使用.1 故障现象首先是变速箱输出轴支承座压盖处出现漏油,并逐渐严重.与此同时,在机械工作时,该处有异响,随着机械速度提高,异响严重.经检查,发现输出轴支承轴承损坏,支承孔磨损,其磨损量为上部1mm,下部1.5mm,主轴颈周围磨损0.5mm。     

弹性长枕式无砟轨道枕长与支撑长度比例分析

根据弹性长枕的结构特点及受力特性,运用有限单元法建立弹性长枕无砟轨道垂向受力有限元计算模型。通过分析不同长度弹性轨枕在不同支撑长度下的轨下及枕中弯矩情况,确定了弹性长枕式无砟轨道枕长与支撑长度的合理比例约为04。     

CRTS I型板式无砟轨道凸型挡台纵向力分析

针对我国客运专线广泛应用的CRTS I型板式无砟轨道结构，建立简支梁桥上计算模型。为研究凸型挡台细部受力特性，将轨道结构模拟为实体，分析了凸型挡台纵向受力特性。计算结果表明，凸型挡台纵向力从台顶往下逐渐减小，沿线路纵向变化明显。温度荷载对凸型挡台纵向力影响较大，应作为设计和检算的控制因素。     

遂渝高速铁路无砟轨道砂浆换填支撑方案研究

无砟轨道具有良好的力学性能,在高速铁路上得到了广泛应用,但随着运营时间及运量的增长,无砟轨道砂浆层偶有出现离析、破损现象,影响了线路质量和列车运行的平稳性。针对遂渝高速铁路纵连板式无砟轨道,在不影响列车运行的情况下,对砂浆层进行换填的不同轨道板支撑方案进行了分析比较,结果表明:采用尺寸为50mm×100mm×100mm的6个混凝土块支撑方案较佳。     

隧道内新型组合轨枕块式无砟轨道结构分析

针对复杂艰险山区铁路隧道内区段较为严重且整治难度较大的基础变形病害,提出了一种隧道内新型组合轨枕块式无砟轨道,能充分适应轨道下部基础的变形,并基于有限元法对该结构的不同参数进行了力学分析。结果表明:为保证钢轨垂横向位移及轨道结构各部分所受拉应力值较小,建议组合式轨枕块的长宽高分别为830,276,140 mm;凹槽的深度宽度分别为80,970 mm;凸出高度为60 mm;为保证结构的整体性,建议组合式轨枕块选取聚氨酯材料;列车在新型组合轨枕式无砟轨道上运行时,其安全性与平顺性均满足要求。     

隧道内合成轨枕无砟轨道参数分析

针对隧道内合成轨枕无砟轨道结构形式,应用有限元分析Ansys软件,建立钢轨-扣件-合成轨枕-橡胶层-道床板-弹性基础的有限元分析模型,分析不同合成轨枕下橡胶层刚度、合成轨枕参数对合成轨枕无砟轨道结构的影响,为大瑞线无砟轨道结构的设计和施工提供依据。     

客运专线合成轨枕式无砟轨道轨枕支承方式的研究

合成轨枕受力情况与支承方式有密切关系,为分析合成轨枕最有利的支承方式,结合支承式合成轨枕无砟轨道结构,应用ANSYS有限元软件,建立了五种不同轨枕支承方式的钢轨-扣件-合成轨枕-树脂砂浆层-道床板有限元模型,计算出各种支承方式下无砟轨道结构各部件的静力响应,计算结果表明:轨枕一侧支承长度为1092mm是一种较为合理的支承方式。     

UHPC模壳-RC叠合盖梁受力性能试验

由于整体预制RC盖梁对起重和运输设备要求高,而分段预制盖梁的拼接缝容易发生渗水且在节段分界面上纵筋不能连续传力,因此提出一种在UHPC模壳内部现浇混凝土的半预制叠合盖梁。开展带剪力键和不带剪力键的2个UHPC模壳-RC叠合盖梁和1个现浇RC盖梁对比试件的静力试验,并通过有限元模型分析了结合面黏结程度对叠合盖梁受力性能和破坏模式的影响规律。研究结果表明：UHPC模壳-RC叠合盖梁的破坏模式与现浇RC盖梁一致,均为剪压破坏;不带剪力键的叠合盖梁开裂荷载和极限承载力分别比现浇RC盖梁提高了42.1%和13.8%,同时可以有效降低裂缝宽度的扩展,但叠合盖梁存在界面脱开,核心混凝土拱起和UHPC模壳竖向开裂等现象;剪力键可以增大交界面黏结程度,有效减小最大裂缝宽度和交界面裂缝宽度的扩展速度,其交界面开裂荷载和极限承载力比不带剪力键的叠合盖梁提高50.0%和12.1%;理想界面黏结状态下,UHPC模壳可以达到极限压应变,材料性能得到充分发挥,说明UHPC模壳可以完全参与整体受力,但极限承载力仅比带剪力键叠合盖梁提高8.8%。以上结果说明,带剪力键的UHPC模壳-RC叠合盖梁具有良好的截面黏结强度和整体受力性能,可以推荐实际工程使用。     

无砟轨道基床表层翻浆整治工艺优化研究

以某城际铁路路基CRTS I型板式无砟轨道翻浆整治为例,对无砟轨道基床表层翻浆病害整治过程中底座下注浆工艺进行细化研究,并通过现场试验,对存在的问题进行分析,优化了注浆施工工艺流程.