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梁辉 《船舶与海洋工程学报》2009,8(2)
钢悬链线立管作为一种全新的深水立管系统已经在国外多个项目中应用,总结了有关深水钢悬链线立管触地区域管土相互作用的研究进展,主要包括STRIDE和CARISIMA工业合作计划的研究数据和其他的相关论文,能够为国内深水钢悬链线立管的研究提供参考. 相似文献
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梁辉 《船舶与海洋工程学报》2009,8(2):163-167
钢悬链线立管作为一种全新的深水立管系统已经在国外多个项目中应用,总结了有关深水钢悬链线立管触地区域管土相互作用的研究进展,主要包括STRIDE和CAluSIMA工业合作计划的研究数据和其他的相关论文,能够为国内深水钢悬链线立管的研究提供参考. 相似文献
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2011年10月31日,由日照港信息中心软件部顺利完成目钢钢材数据查询功能。该功能模块主要根据岚山港及日照港股份三公司对钢厂数据的不同要求,分为三大查询模块,包括钢材集港计划查询、钢材集港车流查询、钢材装船通知的查询。钢材集港计划以及钢材集港车辆的查询主要提供给接收钢材货物的库场部门使用,能够尽早了解货物出场信息,及时安排货物存放的方位, 相似文献
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正虽然目前钢卷运输呈多样化发展趋势,但一般仍采用开放式运输方式,如钢卷运输平台。开放式钢卷运输方式难以满足钢卷运输的水密性要求,且运输平台使用率较低;此外,开放式钢卷运输的安全性较差,易造成钢卷锈蚀,特别是在运输周期较长的情况下,钢卷锈蚀情况严重,往往造成巨额经济损失。就铁路平板车和厢式货车钢卷运输方式而言,钢卷装载固定耗时较长,需要的辅助人员较多,装载能力提升空间较小,在运输高品质钢卷时需要 相似文献
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文中结合实例,在分析双壁钢围堰制造的基础上,概述了拼装双壁钢围堰施工方法,重点探讨了在某桥梁工程施工中的双壁钢围堰技术,包括锚碇设置并进行导向船及起吊设备准备、水下深层控制爆破问题、底节钢围堰浮运就位问题、钢围堰接高下沉问题、钢围堰精确就位问题、安装钻机作业平台及支承结构问题和灌注钢围堰水下封底混凝土施工,希望对于今后的桥梁工程中的双壁钢围堰技术发展具有一定帮助。 相似文献
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通过对钢框架、钢支撑钢框架和钢骨消能支撑钢框架结构体系的弹性反应谱分析、弹性以及弹塑性时程分析,对比研究了3种钢框架结构体系的抗震性能。分析结果表明,钢骨消能支撑钢框架结构体系能有效地消散输入结构的地震能量,减少结构地震反应对钢框架梁柱的非线性性能的需求。同时由于钢骨消能支撑的作用,避免了钢框架结构的局部失稳,提高了结构的弹塑性变形能力和延性。 相似文献
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内河枢纽港框架直立式码头下部结构多采用钢护筒、钢靠船构件、纵横撑等钢构件,钢构件具有强度高、塑性好等优点的同时也存在易锈蚀、耐腐蚀性差等问题,水工钢构件锈蚀对内河枢纽港长期运营安全存在严重威胁。为了探究水沙冲蚀条件下内河枢纽港水工钢构件锈蚀规律,依托某代表性内河枢纽港工程,开展针对其水工钢构件锈蚀程度的现场检测试验。通过对不同排架、高程、受水沙冲蚀方向等钢构件试验数据结果的详细对比分析,揭示不同钢构件锈蚀程度的时空分布规律,并提出所依托工程的水工钢构件锈蚀经验模型。结果表明:钢构件的锈蚀厚度随服役时间的增加而增大,但随着高程的增加而逐渐减小;同一高程位置处,构件迎水面的锈蚀程度相较于侧水面、背水面更严重。 相似文献
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《中国船检》2012,(12)
《原油油船货油舱耐腐蚀钢材检验指南》评审会于2012年11月12日~13日在上海召开.来自钢铁厂、船舶设计院、科研院所、高校、造船厂及中国船级社等16家单位的18名业内专家出席了会议。与会专家对该指南的编写依据、原则、背景和编写内容进行了认真的审议.一致认为《原油油船货油舱耐腐蚀钢材检验指南》的内容符合计划任务书的要求.其结构合理、内容适用,具有可操作性。该指南在编制过程中.得到了国内钢铁行业科研单位和钢厂的大力帮助和协助,很好地适应了我国钢铁行业发展的需求。该指南评审通过并颁布,将促进国内钢厂尽快研制出适用于原油油船货油舱的耐蚀钢产品.也为耐蚀钢的应用和后续研究打下基础。 相似文献
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活动钢引桥在浮码头中应用较为广泛,大水位差下需设置两跨或两跨以上钢引桥来连接浮码头与岸坡,两个钢引桥之间通常设置升降架来调整钢引桥的高度,传统钢引桥的升降以人力或机械动力来实现,需要专人管理。本文提出无动力半活动式钢引桥的连接方式,钢引桥之间采用浮式平台连接,浮式平台作为钢引桥的支点。高水位依靠浮力支撑浮式平台,低水位利用定位桩牛腿支撑浮式平台。 相似文献
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16Mn钢在船舶工业中是一种应用十分广泛的材料,包括船体结构、各种机械结构及舾装件等。由于使用的部位不同,对16Mn钢的要求也不尽相同,从而遵循的规范和标准也不相同,在实际工作中常出现混乱现象,因此有必要对16Mn钢作一介绍。一、船体结构用16Mn钢目前,世界各国的船体用钢按其强度等级可分为普通强度船体用钢和高强度船体用钢两 相似文献
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减轻舰艇结构重量的目标是可以州HSLA-65钢(屈服强度为448MPa或65ksi)取代目前使用的DH-36钢(屈服强度为352MPa或51ksi)来实现的。然而,由于HSLA-65钢的化学成分、制造工艺和强度水平与DH-36钢不同.因此,在MIL-STD-1689和MIL-STD-278中规定对DH-36钢准许使用的火工弯板、冷加工、热加工、正火和焊后热处理(PWHT)等建造工艺并不适用于HSLA-65钢。另外,正火(N)状态DH-36钢的建造工艺也有可能不适用于控轧(CR)状态的DH-36钢。曾对正火(N)状态DH-36钢、控轧(CR)状态DH-36钢、控轧(CR)状态HSLA-65钢、调质状态(Q&T)HSLA-65钢采用适用于正火(N)状态DH-36钢的建造工艺进行过试验,对供货状态以及焊接热影响区的拉伸机械性能和却贝V冲击韧性进行了测定。试验结果表明,HSLA-65钢和DH-36(N)钢允许的火焰加热温度为650℃。HSLA-65钢和DH-36(CR)钢的冷加工温度应限制在室温附近。HSLA-65钢和DH-36(CR)钢的热加工和正火温度应不高于下临界温度。HSLA-65钢和DH-36(CR)钢的焊后消除应力热处理温度应低于595℃。 相似文献