前轴锥孔的滚压加工

我们在Z3063型钻床上加工的HF150型汽车前轴主销孔,其大端孔径φ52;长度102(尺寸单位均为mm,以下亦同);锥度1:10。原加工工艺为:粗铰、半精铰、精铰。不仅操作繁锁、刀具损耗大,而且产品质量还难以保证。针对这一问题,我们改革了工艺和刀具,将原来的三次饺削改为一次粗铰和一次滚压,从而提高了产品质量和劳动生产率。我们制作的锥孔滚压工具(图1)经过三年使用(共加     

内燃机活塞、活塞销、活塞环和气缸套应以配套供应为宜

汽车大修时,内燃机活塞、活塞销、活塞环和气缸套同时更换的基础件,由于生产厂家没有实行“四配套”供应,营销部门也没有按同组尺寸相配后出售,致使修理单位在修理时无法装配,即是装配后,也不能保证修理质量。如慈利悬汽车修理厂在修理北京492Q汽油机时,购进的活塞,裙部大径属Ⅲ组尺寸(>φ92.012～φ92.024mm),气缸套内径属I组尺寸(φ92～φ92.012mm)。由于活塞裙部大径大于气缸套内径,活塞不能装入缸内。再如金华县汽车修理厂在修理朝阳6102Q型柴油机时,购进的活塞、气缸套和活塞销等基础件,活塞裙部大径虽然与气缸     

关于细长花键孔拉削中的质量问题

以红旗轿车传动轴滑动叉的花键孔(外径φ35~(+0.027),内径φ30~(+0.17),齿槽宽H=3.5~(+0.027),齿数Z=16,齿长L=116)为例,谈谈这个问题。文中未注明单位之尺寸均为mm,编者注。该花键孔在拉削中存在的问题是:精拉后的齿槽侧面严重刮伤,甚至在底径处大块缺肉(图1)。因此,加工出来的尺寸公差也经常超差。几年来虽经多方努力,如改变制件的调质     

问题解答

〔问〕你刊1957年第3期公路工程设计准则若干问题解说中计算平曲线超高公式i=V~2/127R—φ_2,并说明准则中规定的超高值是按设计行车速率的0.65～0.7倍计算的。可是,按照这一解说去算Ⅵ级路50公尺以上半径的弯道,根本就无需设超高了(这是指φ_2采用0.05时的情况,如果φ_2用得更小,或者V用设计的行车速率,当然还需设超高,但解说中介绍的φ_2值最小是0.05,故计算时φ_2应只能用0.05)。而准则中表2—4内却规定     

非标准组活塞使用注意事项

活塞出厂时,为了装配方便,将活塞外圆按一定公差值分为若干组,如东风6100B2活塞图纸尺寸为φ100_(-0.06mm),按尺寸的大小以0.01mm为公差分1至6组,我们称之为标准组活塞。大于或     

拉达2105型轿车发动机部分维修应注意事项

四、配气机构 1.进气门盘部直径为φ37mm,排气门盘部直径为φ31.5mm,气门杆部不应有变形,盘部应无裂纹;盘锥面锥角为45°0′± 5′;盘部外圆的厚度应不小于0.50mm。 2.气门间隙:先调好皮带的松紧度后,发动机冷态时,其间隙为0.140～0.170mm。 3.进气门导管孔径为φ8_( 0.022)~( 0.040)mm,进气门杆部为φ8_(-0.015)mm;其配合间隙为 0.022～ 0.055mm,极限     

振动是柴油机中空穴破坏的主要因素

<正> 大家知道,在活塞侧推力冲击作用下的强烈振动是接触水的气缸表面的空穴浸蚀的主要原因。气缸套的振动强度取决于柴油机的结构参数(气缸尺寸、材料、运动件的质量、配缸间隙的大小、曲轴转速等)。 该项研究表明,增大壁厚并于气缸套上采用辅助支承,实质上能降低气缸套摆动的加速度,从而提高其使用期限。在柴油机振动的频谱中,占主导地位的气缸套高频振动(1000～4000赫兹),在许多情况下,决定着总的振动水平。     

试论汽车同步附着系数的选择范围

论述了在选取汽车同步附着系数φ_0时涉及的问题,指出按不同种类的汽车规定合理的、较小的φ_0选取范围是必要的。以LN142型汽车为例,证实了提高φ_0有利于改善制动性能,并对规定合理的φ_0选取范围提出了建议。     

重型汽车气缸衬套的改代

我处一台进口日产牌重型牵引汽车(60吨)的RD10型发动机损坏,经拆检后,发现该机的气缸套尺寸,与目前市场上销售的气缸套规格不一样。,比市场上销售的缸套台口低5mm,我们跑遍北京,天津也没有购到与该机尺寸规格相同的缸套。但它的缸套内径尺寸与我国产的135型系列柴油机缸套相     

对“-0.25曲轴是合格品,不是副品”一文的商榷

你刊1980年第5期“用户服务台”一栏刊登了北京内燃机总厂李忠全同志的文章,解答BJ492Q发动机关于“—0.25曲轴是不合格品和副品吗?”问题,最后结论是“—0.25曲轴是合格品,不是副品”。我们认为这个结论似有欠妥之处。根据国家标准《内燃机技术条件》中;“内燃机产品应按经规定程序批准的图样和技术文件制造。零、部件应符合有关标准的规定”的指示精神,生产BJ212型汽车的北京汽车制造厂的曲轴总成760-1005011-A号图纸所注明的,该曲轴5道主轴颈的标准尺寸为φ64_(-0.013),4道连杆轴颈的标准尺寸为φ58_(-0.013),这是符合上述国家标准规定精神的。     

利用工装修正尺寸精度

1零件难点分析有一个零件外形结构见图1:该零件的关键尺寸是必须保证外圆直径与4-φ3.2mm的位置度在0.02mm内,与端面垂直度在0.02mm内,根据常规的加工方法,为了确保这两个关键尺寸,必须是先精加工好外圆尺寸,然后以外圆为基准来加T4-φ3.2mm。     

谈谈气缸套的测量问题

目前各修理厂家在测量发动机气缸套的尺寸时,大都采用以下方法:测量每个缸套时,选择上、中、下三个位置,并同时测量每个位置前后和左右方向的尺寸。同一位置的最大尺寸减最小尺寸,即为失圆度,或称椭圆度或圆差。不论前后或左右方向的尺寸,也不论是上部还是中间位置,测量的最大磨损尺寸减去标准尺寸,即为锥度,或称为斜差。使用中,若发动机气缸套的失圆度或锥度超过规定的极限尺寸,就需要进行更换缸套或镗磨气缸套的修理工作。     

钢球自位夹具

在铣削汽车绞盘减速器球面蜗杆不完整齿部分时(图1),是靠球面蜗杆端面中心孔和精磨轴颈φ40_( 0.018)~(0.035)来定心的,定心后再夹紧44的两个面和定心轴颈φ40_( 0.018)~(0.035)。由于在上一道工序加工44的两个面时,保证不了两个面的对称中心,有时相差一毫米之多,这样都会出现保证定心而夹不紧的现象或者是相反的结果。因此,需要设计一套自位夹具,在44的两个平面     

巧用气缸珩磨机

我厂在大修一台CF4G27型发动机时,由于铝质气缸体上的打气泵固定螺丝孔滑扣,所以进行了堆焊处理,但堆焊后发现3缸气缸套下承孔出现变形,气缸套的后部装入困难,勉强装入后气缸套圆度超标。我们原打算用镗缸机加工气缸套承孔,但由于承孔下部尺寸不好测量,     

球面蜗杆滚轮式转向器角传动比计算

下图为球面蜗杆滚轮式转向器角传动比的计算简图。球面蜗杆滚轮式转向器的角传动比i_(ω_1)就是蜗杆与滚轮工作副的传动比。设蜗杆转角为φ,转向摇臂轴转角为α,则在某一瞬间的传     

弹性锥套的妙用

我公司是专业生产装载机和叉车驱动桥的企业,而固定轮辋用的轮毂就是其中的一个关键零件。在该件的加工过程中,有一道工序是精车小端轴承孔φ180P7(-0.068 -0.028)(如图 1),要求该孔与孔φ200P7(-0.079 -0.033)的同轴度为     

CA10B型汽车变速器二轴三档齿轮轴颈的简便修复工艺

二轴是变速器总成中比较重要且价格较高的零件。长期以来,我厂对二轴三档齿轮轴颈的修复方法为:先对该轴磁力探伤,将无裂纹的轴颈磨削,以消除轴颈磨损所造成的圆柱度误差,然后对轴颈镀铬,最后精磨轴颈至标准尺寸φ51.5_(-0.005)~(-0.010)mm。这种工艺常发生镀层脱落,甚至造成返修。我厂每年大修汽车1000多台,其中解放牌CA10B型汽车占总修车数1/2以上。对二轴三档齿轮轴颈如何采取一种既简便又可达     

焊接结构轮胎螺母扳手的工艺试验

一、整体锻造扳手存在的问题CA10B汽车轮胎螺母套筒扳手(以下简称扳手),过去采用整体毛坯在平锻机上成形。多年来一直存在下列质量问题: 1.扳体对边尺寸精度低原设计要求:大端38_( 0.2)~( 0.8),小端22_( 0.2)~( 0.7);因平锻达不到而改为:大端38_( 0.2)~( 1.2),小端22_( 0.2)~( 0.9),仍不能保证,以致在使用过程中经常发生打滑。     

伏尔加小客车气缸套

伏尔加小客车是目前我国保有量最大的进口汽车之一。其发动机中的气缸套属于易损配件,通常与活塞同时更换。目前,国内已有数家工厂生产此车的活塞及活塞环等。但生产其气缸套的却几乎没有。为此提供气缸套的有关资料以便制造和使用。凡在1985年12月31日前生产的伏尔加24和伏尔加24—10小客车,气缸套的零件号(按苏联)为24—1002020—03(如图1所示);在1986年后生产的伏尔加24—10小客车则已逐步采用4022、1002023气缸套,如图2所示。两种气缸套虽然内径相同,但装配结构有很大差异,所以不能互换。     

正确测量汽缸套磨损情况的方法

汽缸套的磨损情况通常用量缸表测量。量缸表就是普通的内径百分表。其测量方法如下:①根据磨损前的缸径尺寸选择合适的接杆,在接杆上拧上固定螺母,将其拧入量缸表下端。②将量缸表的测杆插入汽缸套上部,旋出接杆(观察长表针使其转动一圈左右为合适),然后拧紧接杆上的固定螺母。③根据气缸套磨损规律,在活塞环行程内(一般是在汽缸上部,第一道活塞环与缸壁接触部位,特殊情况下在汽缸套的中部)测出汽缸磨损最大处,