硫酸盐渍土的吸渗化学灌浆处理方法

选取2种干密度与3种含盐量配比的土样, 分别进行了素土对纯水和盐渍土对氯化钡溶液的吸渗试验, 测试了反应后剩余硫酸钠含量, 得到了采用吸渗灌浆方法处理硫酸盐渍土的完全处理长度。分析了完全处理长度的影响因素, 计算了完全处理长度的修正系数。试验结果表明: 吸渗化学灌浆能够显著降低土样中硫酸钠含量, 当土样干密度为1.4g·cm^-3, 含盐量分别为1%、2%、3%时, 吸渗氯化钡溶液约22h后, 土样的完全处理长度分别为22、14、6cm; 当土样干密度为1.6g·cm^-3, 含盐量分别为1%、2%、3%时, 吸渗氯化钡溶液约70h后, 土样的完全处理长度分别为10、6、6cm, 故土样的干密度越小, 含盐量越低, 吸渗化学灌浆处理效果越好, 完全处理长度越长。完全处理长度会受到浸湿长度、氯化钡溶液浓度、土样含盐量与含水量增量的影响, 计算得到完全处理长度的修正系数为0.53。     

桥头搭板受力特性及适应性

运用MARC软件,通过研编用户子程序模拟车辆的移动荷载,应用迭代接触算法Contact和单元生死技术模拟搭板与填土之间接触和脱空的不同受力状态,并基于均匀沉降和不均匀沉降两种地基模式,考虑搭板受力和变形的耦合,分析了搭板的受力特性和适应性。当脱空长度在1.08 m范围内时,板底弯拉应力值与完全弹性支承时相等,但随着脱空长度的继续增大而显著增大,完全脱空时板底弯拉应力与简支板相等,板底最大弯拉应力的荷载作用位置在桥台与1/2板长之间。搭板对地基沉降的适应性表现为:长度6 m的搭板适用于处理地基沉降在3 cm以内的桥头路段;8 m长度的搭板适用于处理地基沉降在4 cm以内的桥头路段,而10 m搭板适用于处理地基沉降在5 cm以内的桥头路段。     

混凝土箱梁冬期施工及养护

工程概况 某大桥主桥上部结构为纵、横、竖三向预应力钢筋混凝土连续T构,共设计3跨。跨径组合为48m＋80m＋48m。变截面连续箱梁．跨中梁中心高3．85m,支点梁中心高6．65m,单幅宽13．4m,节段长度为2．7m、3．1m和3．5m三种．箱室宽6．7m,顶板厚度40--50cm．按折线变化,底板厚40—100cm,按直线线性变化．腹板厚90cm--60cm、60cm～48cm按折线变化,为单箱单室型式。利用菱形挂蓝逐块悬臂施工。为保证工期,上部箱梁部分要经过冬期施工期,因此必须采取可靠的冬期施工养护措施。     

高速铁路中等跨度桥梁抢修器材主要技术指标分析

为保障高速铁路中等跨度桥梁在自然灾害及突发事件中的应急抢修(建)和短期使用,需研制适应高速铁路桥梁特点的抢修器材。对高速铁路中等跨度桥梁抢修器材的适用条件、相关设计指标、运输及拼装架设要求等进行了分析,提出主要适用跨度为24m和32m;设计荷载采用ZK活载;设计时速为货列80km/h、客列120km/h;梁体横竖向刚度要求参照《铁路桥涵设计基本规范》进行选取;最大单元长度12m,质量25t;拼架时间为6h完成一孔32m梁的架设。该技术指标反映了器材的先进性,也为该器材的设计提供重要依据。     

特殊地基处理强夯施工

根据地质资料显示,张石高速公路二期L3合同段有湿陷性黄土．地表为黄土（Q3a1）．呈浅黄色．可见厚度4～5m．湿陷等级Ⅲ级。按设计要求湿陷性黄土采用强夯处理．处理面积为21236m^2．处理长度597．5m．加固深度6m．单点夯击能3000KN^＊m．夯击间距4m．夯击遍数3遍．处理后沉降量为0．6-0．8m．满夯面积21236m^2．满夯能量700KN^＊m。     

石郎山岩隧道左线进口段浅埋区施工技术

工程概况奉化市莼湖镇对外快速通道为双向四车道一级公路,路线全长6.164Km,其中,设分离式石郎山隧道一处,左线长度为3270m,右线长度为3250m,左右两线进口段均设置15m明洞。隧道设计建筑限界尺寸中,行车道净高5.0m,行车道宽2×3.75m,两侧检修道宽度0.75m。隧道的设计净空断面轮廓线为三心圆,其标准断面的净空设计半径分别为543cm和793cm。隧道区属于侵蚀剥蚀低山丘陵区,左线进口段围岩风化程度较高,总体较为松散破     

高等级公路病害现状调查、原因分析及处治

保定市二环公路西北环段始建于1997年5月,1998年10月建成通车,由河北省交通规划设计院设计,保定市交通局公路工程处和中国人民解放军51034部队后勤部工程处施工建设。路线全长29．763km。平原微丘区一级公路,汽车一超20级,挂车-20．设计行车速度：80km／h,路基宽度：（125m＋6m＋12．5m）=31．0m。面层为4cm中粒式沥青混凝土＋6cm粗粒式沥青混凝土。     

水泥搅拌桩在路基处理中的应用

青银高速公路路基填土4m以上的软弱地基路段,设计中采用水泥搅拌桩进行加固．来提高地基承载力．减少沉降．同时还对填土高度大于5m非软基段构造物桥头．也采用同样方式来预防桥头跳车。处理结构为水泥搅拌桩＋30cm碎石褥垫层．水泥搅拌桩的间距根据填土高度进行设计,一般在1．4～1．6m之间。     

特殊地基处理强夯施工

根据地质资料显示,张石高速公路二期L3合同段有湿陷性黄土,地表为黄土(Q3al),呈浅黄色,可见厚度4～5m,湿陷等级Ⅲ级。按设计要求湿陷性黄土采用强夯处理,处理面积为21236m~2,处理长度597.5m,加固深度6m,单点夯击能3000KN~*m,夯击间距4m,夯击遍数3遍,处理后沉降量为0.6～0.8m,满夯面积21236m~2,满夯能量700KN~*m。     

公路边坡防护处理探讨

工程概况某公路项目设计速度100km／h，路基宽度26m，沿线地形以山岭重丘为主，起伏较大，地形、地质、水文、气候条件复杂。K107＋080～K107＋400属于深挖路段，长320m，设计该段中心最大挖深25m，左侧边坡最大挖深44．6m，挖方量365585方，左侧5级边坡，右侧3级边坡，土：石为0．2：0．8，左侧1～4级边坡坡效为1：1，采用框架锚杆（长度12m，直径32mm）护坡，第5级边坡坡效为1：1.25，采用草皮护坡。     

城市快速路平行式加速车道长度计算方法

比较了现行中美规范平行式加速车道长度计算方法的差异, 结合运动学模型和可接受间隙理论, 在考虑主线交通水平、初始速度与可变间隙3种影响因素的基础上, 建立了城市快速路平行式加速车道长度计算模型, 采用蒙特卡洛方法求解模型, 分析了3种影响因素对加速车道长度的影响, 并提出了一种基于期望初始速度和期望主线交通水平的加速车道长度确定方法。分析结果表明: 3种影响因素对加速车道长度有较大的影响, 在不同设计时速下, 《城市快速路设计规程》 (CJJ129—2009) 规定的长度最小值均小于仿真值, 在设计时速为100km·h^-1时, 三级服务水平上下限的加速车道长度分别比规定的最小值大27~36、9~27 m, 在设计时速为80km·h^-1时, 分别大10~22、4~24m, 在设计时速为60km·h^-1时, 分别大15~24、13~30m;随着初始速度的减小, 加速车道长度呈现增大趋势; 在相同条件下, 第4种临界间隙函数的加速车道长度最大, 而第1种临界间隙函数的加速车道长度最小, 表明临界间隙越大, 需要的加速车道就越长; 不同设计时速下三级服务水平上下限加速车道长度和初始速度的二次函数拟合度为0.865 8~0.999 7, 因此, 整体拟合效果良好。可见, 本文的快速路平行式加速车道长度计算方法合理、可靠。     

哈尔滨松花江斜拉大桥9~#主塔承台施工

哈尔滨松花江斜拉大桥 9# 主塔承台位于松花江北岸 ,承台处地质层为细砂 ,水位标高为 1 1 5 0 0m ,筑岛顶面标高 1 1 8 5 0m ,承台结构长度为 5 4 5m ,宽度为 1 5m ,其顶面标高 1 1 6 5 5m ,底面标高 1 1 1 5 5m ,厚度为 5m ,9# 主塔承台的混凝土工程量为 36 74 5m3 。由于地下水位高 ,承台基础面积大 ,混凝土数量大 ,混凝土内部水化热量大 ,且又在冬季施工 ,外部环境气温低 ,因此我们针对这些难点 ,制定了 9# 集水井降水、基础开挖、降低混凝土内部水化热、防止混凝土温度裂缝、冬季保温施工等一系列施工方案     

预防性养护措施的开发与组织实施

1高速公路路面的预防性养护 沪宁高速公路全长258.46 km,路面结构类型为沥青混凝土,设计弯沉为0.326 mm,路面宽度为21.5 m,路面厚度为16cm,其中上面层4 cm、中面层6 cm、基层为20cm厚二灰碎石,底基层为40cm厚二灰土.     

沥青稳定碎石ATB-30沥青路面配合比设计

应用工程概况 邢台至临清高速一合同主线全长15．6km,设计为双向四车道,行车速度为100km／h．路面宽度为11.5m,其中K0＋000～K3＋582段路面结构层（白上而下）为：4cmAC-13改性沥青混凝土＋6cm中粒式沥青混凝土＋16cm沥青碎石＋18cm水泥砂砾＋30cm二灰土。为推广新的配合比设计方法,借鉴省内多条高速公路的成功经验．所有沥青路面均采用GTM法来确定用油量,根据所确定的最佳油石比,再用马歇尔方法进行复核。     

钢箱-混凝土组合梁桥施工期开口钢箱的稳定性分析

钢箱-混凝土组合梁桥具有自重轻、施工速度快等特点,但在开口钢箱与混凝土桥面板形成组合作用前,钢梁在施工阶段的稳定性可能成为控制设计的因素。文章以跨径25?m钢箱-混凝土组合梁桥为对象,运用三维有限元模型,对其在最不利施工阶段的整体稳定及局部稳定进行参数分析,研究表明,开口钢箱设置单斜撑式上口平联能有效增强侧向扭转稳定性;为保证开口钢箱的整体稳定性,钢箱间侧向横撑的合理间距范围是1/3L0~1/2L0;当平联节间长度与箱梁开口宽度之比β小于6时,可满足钢箱腹板局部稳定性要求;翼缘的宽厚比bf /tf的取值范围在7≤bf /tf≤12时,可满足钢箱翼缘局部稳定性要求。     

廊涿高速公路永定河特大桥施工新技术的应用

廊涿高速公路全长58．4km,双向4车道、预留6车道,特大桥1座,5826m．大桥8座／2541m,中桥10座／626m。概算投资33．96亿元。其中永定河特大桥工程全长5826m．目前是河北省境内最长的一座公路桥。该桥与河道中心线成70。夹角斜跨永定河,该桥为双幅桥．宽28m。桥梁下部结构为桩基础、墩柱、矩型盖梁：上部结构从0号台至9号墩为现浇箱梁．跨堤主跨为75m;9号墩至217号墩为25m预应力混凝土先简支后连续T梁．六跨一联;从217号墩至223号台为现浇箱梁,跨堤主跨为85m。桥面结构为12cm防水混凝土（部分为防盐蚀混凝土）,MMP＋JBS防水层、10cm沥青混凝土层。     

水泥粉煤灰稳定碎石应用研究

背景大五里至莲花院公路按山岭重丘二级公路标准测设,设计车速为60km/h,路基宽12m,路面宽11.4m,两侧各设0.3m路缘石;大中桥为净11+2×0.5m防撞护栏;涵洞与路基同宽。路面结构层为3+5cm沥青砼面层+2×16cm水泥稳定碎石基层+18cm石灰稳定土底基层。考虑到用一部分粉煤灰代替水泥,可以降低造价,减少干缩和温缩,并且粉煤灰在迁安电厂就地取材,利用工业废渣,减少环境污染。     

剥离掉块对轮轨滑动接触热弹塑性的影响

利用有限元软件ANSYS建立了钢轨轨面剥离掉块伤损条件下的轮轨滑动接触有限元模型, 考虑了轮轨材料的非线性影响, 计算了车轮经过剥离掉块凹坑时的轮轨接触冲击行为, 并采用瞬态分析方法研究了不同剥离掉块伤损长度、深度、摩擦因数与轮轨间相对滑动速度对钢轨剥离掉块伤损区域热弹塑性的影响。分析结果表明: 在剥离掉块伤损区域长度为2 cm、深度为4 mm时, 钢轨等效塑性应变最大, 且伤损区域后侧的值为前侧的3~4倍; 在剥离掉块伤损区域长度为2 cm、深度为6 mm时, 塑性变形最大, 且伤损区域后侧的值约为前侧的2倍; 轮轨接触应力随摩擦因数的增大而减小, 钢轨的摩擦温升、等效塑性应变、塑性变形、等效应力与纵向剪切应力均随随摩擦因数的增大而增大, 当摩擦因数大于0.3时, 等效应力和纵向剪切应力的增长速率变缓; 当相对滑动速度等于3 m·s-1或大于等于6 m·s-1时, 钢轨的受力、变形和温升最不利。     

车速对交通事件影响区安全与通行效率的影响

选取高速公路交通事件下交通冲突率和车速标准差作为安全表征指标,车辆排队长度为效率表征指标,通过对交通事件下车辆跟驰、换道安全间隙和车速标准差与事故率关系的分析,建立VISSIM仿真模型,分析车速对事件上游影响区运行安全的影响,并根据交通流理论分析车速对通行效率的影响。研究结果表明:事件影响区冲突率和警告区冲突率随车速增加而增加;上游过渡区冲突率在交通量较小时(1 800 pcu/h≤Q≤2 100 pcu/h)随车速的增加而增加,在交通量较大时(2 100 pcu/h≤Q≤2 400 pcu/h)受车速影响较小;车速标准差和事故率随车速和交通量的增加而增加;事件上游影响区内运行效率随车速的增加先增大后减小。     

关于连续正整数Diophantine方程的正整数解

连续正整数Diophantine方程xn+(x+1)n+…+(x+h)n=(x+h+1)n的正整数解问题,是一个迄今为止尚未彻底解决的数论难题。目前已知的结果是:①当6≤n≤33时;②当n>3且为奇数时;③当34≤n≤200且为偶数时,该方程均无正整数解。采用多种素数模筛法证明了:当200相似文献