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重力式码头稳定性的验证方法主要有:单一安全系数表达的极限状态设计方法;以概率论为基础,以分项系数表达的极限状态设计方法。《重力式码头设计与施工规范》(1987)和BS 6349(1988)均采用安全系数法;JTS167-2—2009《重力式码头设计与施工规范》和BS 6349(2010)均采用以概率论为基础,以分项系数表达的极限状态设计方法。重点对比分析中国与英国BS新、旧规范在抗滑、抗倾计算上的差异,结合现有重力式方块码头工程实例,根据其计算结果验证分析的准确性,供海外项目重力式方块结构设计参考。 相似文献
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基于极限状态设计的欧洲土木工程设计规范Eurocode代表了当前工程设计的最高水平;部分欧洲国家板桩码头设计则直接采用该规范,例如英国海上工事设计规范BS6349。本文介绍了基于BS6349和Eurocode规范的板桩码头设计方法,有助于设计人员理解和使用欧洲板桩规范。 相似文献
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为研究中英两国规范中船舶系缆力计算的差异,对比JTS 144-1—2010 《港口工程荷载规范》和英标BS 6349-1:2000,针对不同船型及风(流)向角的船舶系缆力进行比较分析。结果表明,集装箱船国标的风压力计算值要小于英标,而油船则大于英标;集装箱船国标的水流力计算值要小于英标;油船仅在流向角为90°时国标计算值大于英标,其他流向角时则小于英标。可为海外工程设计提供参考。 相似文献
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针对大型集装箱船靠泊码头时产生的水流力进行研究,分别依据JTS 144-1—2010《港口荷载工程规范》、英国BS 6349-1规范对水流力的计算方法及公式中采用的相关系数做了无因次化比较。结合工程实例,应用OPTIMOOR软件对大型集装箱船舶在不同流向角下的水流力进行计算和模拟。结果表明:1)水流力的大小对相对水深比非常敏感。2)英标计算得出的横向水流力结果大于国标计算结果,而英标计算出的纵向水流力计算结果远小于国标。3)应用国标计算水流力时,船舶水下部分垂直和平行水流方向的投影面积需要修正。 相似文献
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码头结构设计和系船柱选型以船舶系缆力为重要条件,而各国规范中的船舶系缆力计算方法不尽相同。针对船舶所受水流力的计算方法差异,选取中国JTS、西班牙ROM、OCIMF指南、英国BS 6349共4种常用码头结构设计规范进行对比,并以30万t油船为例进行水流力的计算和分析。结果表明:1)各国规范对于船舶所受水流力的计算公式、相对水深比、设计流速、适应范围等均存在一定差异;2)对于30万t油船,ROM计算所得的船舶所受水流力最大,BS 6349最小。结论可供类似工程设计参考。 相似文献
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《珠江水运》2021,(12)
为推进一带一路政策下强震地区发展中国家专业化码头建设,减少投入成本,降低施工时间,节约工程材料,本文主要通过分析比较不同的墩台桩基平面布置形式为抗震设计提供思路。分析比较方式通过结合ASCE/SEI 7-10(ASCE STANDARD) Minimum D esign Loads for Buildings and Other Structures、ASCE/COPRI 61-14 Seismic Design of Piers and Wharves、BSI(BS 6349-2:2010)Code of practice for the design of quay w alls,jetties and dolphins、以及《水运工程抗震设计规范》(JTS 146-2012)等相关行业准则并采用Midas Civil有限元软件,以印尼某码头为实例,建立三维有限元模型,进行受震分析。比较吊机墩台下桩基的平面形式以及受力结果,研究得出一种合理的码头桩基平面布置形式。对类似的码头桩基结构布置有一定的参考性。 相似文献
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合田良实波压力计算公式在英国标准中的应用 总被引:1,自引:0,他引:1
本文介绍了英国海工建筑物标准(BS6349)的一项重要调整——采用合田良实方法取代森弗罗方法进行立波时的波压力计算,并结合工程实例将采用这两种方法的计算结果,以及采用我国《海港水文规范》(JTJ213—98)的计算结果进行了对比。 相似文献
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大型油轮的水流力是开敞式深水码头设计中的重要参数之一。分别对JTS 144-1—2010《港口荷载工程规范》、OPTIMOOR计算软件、英国BS 6349规范、石油公司国际海运论坛《系泊设备指南》以及MIL-HDBK等5种船舶水流力计算方法进行对比分析,并通过物理模型试验进行验证。研究结果表明:我国现行《港口工程荷载规范》关于船舶水流力的计算公式当15°<θ<165°时与试验结果相差较大,而国外规范计算结果与试验结果符合较好。因此,建议船舶水流力的纵向分力采用英国BS6349规范计算,横向分力采用OCIMF《系泊设备指南》中的公式来计算。 相似文献
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沿海进口液化天然气(LNG)目前在我国天然气供应体系中发挥了非常重要的作用。通过分析我国沿海及分区域LNG码头建设现状、到港LNG船型、船舶密度和码头利用现状,得出结论:受消费需求不均衡、配套设施能力有限等多方面因素影响,部分LNG码头能力尚未充分释放,局部地区LNG码头淡旺季利用不均衡。根据各区域到港LNG船型结构、船舶密度的分布规律,分淡、旺季对各区域LNG泊位利用率进行测算,提出了沿海分区域平均泊位利用率和局部地区高峰季泊位利用率参数。在此基础上,结合LNG码头运营和船舶监管特点,指出沿海LNG码头运营存在的问题并提出建议。研究结论可为区域LNG码头相关港口规划和设计提供参考。 相似文献
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宁波港域LNG船舶进出港航行安全管理探讨 总被引:1,自引:0,他引:1
1宁波LNG码头概况浙江省液化天然气LNG接收站的天然气管道工程配套码头(以下简称宁波LNG码头)位于宁波港域穿山港区中宅附近。码头泊位总长度为440 m,泊位走向51°.33~231°.33,可以靠泊8万~26.6万m~3LNG船舶,设计年通过能力为一期进口LNG 300万t,二期进口LNG增加到600万t。假如每次均采用26.6万m~3的船舶装运,一期300万t的量需要24艘次船舶装运,平均每月2艘次,进出航行每月4次。如果装运的船舶吨位小一点,则进出频度将更高。当二期投产时,船舶进出港频度将成倍提高(码头设计船型见表1)。 相似文献
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针对目前国内LNG接卸码头通过能力距国际先进水平尚存一定差距的情况,通过分析某LNG码头统计数据,确定国内LNG码头接卸能力的主要影响因素为航道水深限制(乘潮)和夜间靠泊限制等航道管理约束条件,并据此确定4种模拟工况。利用仿真软件,模拟各工况下船舶进港到离港各环节,得到各工况不同泊位利用率下的通过能力和等待时间。通过分析模拟结果,指出了影响国内LNG码头通过能力的最大因素、合理的LNG泊位利用率、Q-Flex型及以上LNG码头通过能力,为LNG码头建设和管理提供参考。 相似文献
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船舶系缆力是码头结构设计和系船柱选型的重要条件,风、流、浪为船舶系缆力主要控制因素。针对国内外码头设计规范中船舶系缆力的计算方法差异,选取了码头结构设计常用的国内外规范(中国JTS规范、西班牙ROM规范、OCIMF指南、英国BS 6349规范)对船舶所受风荷载的计算公式进行对比分析,并结合工程实例对不同风向角下的风荷载进行了计算。结果表明:1)不同规范在船舶适应范围、风速选取、船舶受风面积、风压修正系数方面存在明显差异。2)ROM计算得出的30万吨级油船的风荷载最大,JTS计算结果最小。 相似文献
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结合新加坡某码头设计实例,介绍了应用英标(BS规范)进行钢管桩和地锚设计的基本原则,列出了一般的设计流程和所遵循的相关规范。结合现场试验数据,对地锚的结构设计进行优化,同时对新加坡地区地锚的设计参数给出了建议。 相似文献