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采用共沉积法(CECD),在悬浮SiC微粒的镀镍液中制备Ni—SiC复合镀层,研究了电流密度和镀液中SiC微粒浓度对复合镀层中SiC微粒含量的影响。试验结果表明,提高SiC微粒在复合层中的含量,可以显著地提高复合镀层的硬度。 相似文献
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铝合金表面激光熔覆SiC颗粒增强复合耐磨涂层研究 总被引:3,自引:0,他引:3
采用激光熔覆技术在铝合金表面制备SiC颗粒增强的N i基合金复合涂层,其中SiC粉末采用预置和同步送粉两种方法。试验结果表明,在激光功率P=2kW、光斑直径d=3m m、扫描速度v=3m m s/工艺条件下,预置SiC粉末厚度1m m或送粉量m p=8gm/in,可以获得表面平、无裂和界面结合较好的熔覆层。测试了熔覆层的硬度和滑动摩擦磨损性能,分析了熔覆层的硬化机理,熔覆层中存在颗粒强化、固溶强化等强化作用,熔覆层的显微硬度达到900~1100H V,其耐磨性能比铝合金显著提高。 相似文献
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对铁锌合金化(Galvannealed, GA)镀层板进行冷轧变形,探究不同压下率下GA镀层的形貌、元素分布以及耐腐蚀性能的变化规律。结果表明,轧制前原始镀层主要由δ(FeZn7)和Γ(FeZn10)相组成,镀层表面存在自由Zn层,且有疏松孔洞,孔洞沿轧向变形为针状,密度逐渐减少,压下率>40%时,针状微孔洞消失。随冷轧压下率增大镀层厚度不断减薄,镀层和基体的硬度增大,较大压下率时,界面处呈现锯齿形。压下率的变化对Zn、Fe元素分布影响不大,镀层与基体界面处存在富铁扩散层;压下率>20%时,镀层发生一定破碎,界面处开始存在少量O元素;GA镀层板腐蚀失质量随着时间的增加趋于平缓,不同压下率下的GA镀层板失质量相差不大,镀层经过轧制之后仍对基体起到良好保护。 相似文献
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为更精确地计算先进高强钢冲压模具的磨损,预测模具的寿命,和揭示冲压过程中不断变化的节点压力及相对滑动速度对摩擦因数和磨损系数的影响,以不同的压力和速度为条件进行正交摩擦磨损实验,得到对应的摩擦因数和磨损系数。再以压力和速度为自变量,摩擦因数和磨损系数为因变量分别进行曲线拟合,提出基于动态的摩擦因数和磨损系数的计算模型。由于模具表面镀层硬度随镀层厚度变化而变化,通过实验和理论推导,建立变化的模具表面硬度与磨损系数的耦合模具表面磨损方程,并以动态变化的摩擦因数模型代替库伦摩擦模型进行冲压过程的数值模拟,以耦合的模具表面磨损方程进行磨损计算,将计算结果与模具磨损型面的扫描数据进行对比。结果表明,与传统恒定摩擦因数、磨损系数计算结果相比,运用该方法计算得到磨损结果的精确度提高了15.05%,采用该方法对某先进高强钢零件拉延模具进行了寿命预测,显示该模具在冲压大约5.9万件时,模具表面局部区域镀层磨损严重,需要修模。 相似文献
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1 问题的提出 后桥从动锥齿轮(结构如图1)材料为20CrMnTiH3.该齿轮技术要求为渗碳有效硬化层深度1.2~1.6 mm,表面硬度58~64 HRC,齿心部硬度30~45 HRC;端面平面度内缘≤0.20 mm、外缘≤0.10 mm;内孔圆度≤0.15 mm. 相似文献
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介绍了豪华客车车身涂料黏度、遮盖力、流平性、流挂性和清漆颜色检验方法以及漆膜干燥性、厚度、硬度、颜色、影像清晰度、雾影、橘皮检验方法。 相似文献
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为研究螺旋肋GFRP筋与UHPC黏结强度,以钢纤维掺量、保护层厚度、锚固长度及GFRP筋直径为试验参数,对60个螺旋肋GFRP筋与UHPC试件展开拉拔试验,获得了各参数对GFRP筋与UHPC黏结强度的影响规律。结果表明:GFRP筋UHPC试件的拔出破坏主要呈现直接拔出和劈裂拔出2种模式,直接拔出破坏主要出现于钢纤维掺量≥2%且保护层厚度较大的试件中;在不同参数情况下,直径18 mm及22 mm GFRP筋与UHPC黏结强度为19.6~53.7 MPa,同时黏结强度整体上随钢纤维掺量及保护层厚度的增加而增大,随锚固长度的增加而减小;当UHPC钢纤维掺量从0%增加至2%时,GFRP筋与UHPC黏结强度提高幅度达71.4%~74.1%,但钢纤维掺量由2%增加至3%时,出现黏结强度增长减缓甚至不增长现象;保护层厚度对黏结强度的增强作用存在“上限效应”,即当其小于临界保护层厚度时,黏结强度随保护层厚度增加而增长,但当其大于该临界值,增强作用显著减弱;直径18 mm、锚固长度1倍直径的GFRP筋在UHPC中的临界保护层厚度约为3倍直径。基于弹塑性力学中的厚壁圆筒理论,建立了GFRP筋与UHPC黏结... 相似文献
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为优化地铁沉降地段板式无砟轨道结构中维修用填充层的关键参数,对厚度、弹性模量及分层填充的适用性进行研究,对比分析普通轨道、减振轨道结构的整体安全性。研究表明:维修用填充层厚度从30~100 mm变化时宜取为60~80 mm;需要分层填充修复时,建议增强层间黏结保证上下层厚度一致且厚度较大;填充层的弹性模量从20~40 GPa变化时宜取为32~36 GPa。 相似文献
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本文主要从三个方面研究并提升阻尼材料的阻尼性能,首先在钣金厚度为1mm,材料厚度为2mm的条件下,研究了阻尼材料的组分对阻尼性能的影响,发现在10号沥青与100号沥青的比例为2:23、云母目数为100目、100目云母添加比例为12.5%、改性剂为星型SBS时,阻尼材料结构损耗因子最大。在此基础上,测试了不同厚度钣金粘贴不同厚度阻尼材料的结构损耗因子,得出0.7mm厚的钣金适合粘贴1.5mm厚的阻尼材料,1.0mm厚度的钣金适合粘贴2.5mm厚度的阻尼材料,1.2mm厚度的钣金适合粘贴3mm厚度的阻尼材料,1.5mm厚度的钣金适合粘贴4mm厚度的阻尼材料。最后,研究了阻尼材料布置方式对其阻尼性能的影响,发现阻尼材料针对性布置在钣金应变能较大的区域,能够更有效的抑制钣金振动。 相似文献
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对划痕试验检验高速钢刀具TiN涂层粘附性的影响因素进行了分析,结果表明,基体硬度,表面粗糙度,涂层厚度及粘附性本身的好坏检验结果有明显的影响。基体硬度降低或粗糙度增加,都会给表征粘附性的临界载荷值减小;基体过于粗糙或涂层太薄,往往得不到确切的结果; 相似文献
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针对钢桥面铺装防水粘结体系现有研究均将其作为一个整体而不予以逐层研究的不足,依托港珠澳大桥钢桥面铺装工程,在对原材料进行合格性检验及拉拔速率研究的基础上,自下而上对原材料各层或其组合开展多因素影响下质量控制研究。研究表明:(1)测试钢板+底漆、钢板+底漆+防水层、钢板+底漆+防水层+粘结层的拉拔强度,拉拔速率应分别为50、10、10 mm/min。(2)钢板应喷砂打磨至粗糙度Ⅲ级;钢桥面铺装防水粘结体系应设置底漆,底漆喷涂厚度宜为60μm;防水层厚度宜控制在2~2.5 mm,粘结层厚度宜控制在80~120μm。(3)防水粘结体系施工质量受温、湿度影响较大,施工温度宜为25℃,相对湿度不宜超过60%。 相似文献