上海地区土体静止侧压力系数的试验研究

静止侧压力系数K_0是进行地下结构设计时必不可少的参数,准确确定K_0系数具有重要的工程意义。依托上海深隧工程,采用三轴仪开展K_0固结试验,研究不同加、卸载路径下土体K_0系数的变化规律,分析了几种常见的静止侧压力系数确定方法的适用性,并根据试验结果得到了新的预测公式。结果表明:(1)深部黏性土的K_0值在0.30～0.45之间,且与土层的先期固结压力成正比;(2)在取土引起的应力释放到再加载的过程中,部分试样的K_0值先减小至低于正常固结值,再增大并逐渐稳定;(3)采用经验公式估算K_0值时,土体内摩擦角宜采用正常固结时的有效峰值内摩擦角。     

重塑饱和黏性土的K0固结特性研究

以饱和重塑黏性土为对象,利用GDS三轴仪开展了不同加载速率条件下的K0固结试验,研究了土体固结过程中的应力、应变和时间的关系,并着重分析了静止侧压力系数K0的变化规律。研究结果表明:饱和黏性土的应力随时间呈直线增长,而应变与时间及应变与应力的关系曲线发展趋势与加载速率的大小有关;试验过程中静止侧压力系数有过程值,其随时间的发展也受到加载速率的影响,但在固结稳定后基本保持不变。     

宁波地区扁铲侧胀试验计算不排水抗剪强度的探讨

通过对宁波地区扁铲侧胀试验△p值与十字板试验cu值进行统计分析,得出了宁波地区利用扁铲△p计算cu的经验公式,通过对比分析,可以看出利用扁铲侧胀试验△p值计算的不排水抗剪强度与十字板试验测试成果十分吻合。     

宁波软土物理力学指标相关性研究

以宁波10个地铁车站附属工程的地质勘察数据为依托,系统地分析了黏性土体的天然含水率w、孔隙比e、重度y、压缩系数Es、静止土压力系数K0、抗剪强度指标等土体参数.结果显示:这些参数相关性明显,参数试验结果准确率较高;通过建立静止土压力系数、压缩系数等力学参数与天然含水率的关系公式,可以获得工程设计中常用的计算参数.     

南京地区典型软土原位指标分析研究

介绍南京地区软土工程性质,并对南京地区典型软土原位指标进行相关性分析,建立了对应与南京地区典型软土的双桥静力触探锥尖阻力与十字板剪切试验不排水抗剪强度的经验公式。在此基础上,对比国内其它地区的经验公式,分析了经验公式系数与土性指标的关系。为此,构建的锥尖阻力与十字板抗剪强度之间的关系。     

重塑饱和黄土K0固结三轴试验研究

采用GDS静三轴仪，进行了饱和重塑黄土的K0固结试验研究，探讨了不同加载速率下试件的变形特性，并对试验结果进行对比和分析。结果表明:不同加载速率下，试件轴向应力与轴向应变的关系曲线变化趋势一致；不同加载速率条件下，当轴向应力达到同一值时，加载速率大的试件，其轴向应变越大；不同加载速率下，土样侧压力系数K0与轴向应变的关系曲线趋势基本一致；加载速率不同，试件侧压力系数K0的稳定值也不同，但仅在一定范围内变化。     

加筋土挡墙内部侧压力系数和拉筋无效长的若干讨论

本文分析了影响加筋土挡墙内部侧压力系数的一些因素。认为一般情况下其侧压力系数应介于主动土压力系数与静止土压力系数之间。目前常用的１－ｓｉｎψ并非真正的Ｋ０，提出可用（１＋ｓｉｎψ）Ｋ。作为计算加筋土坡脚墙侧压力系数的经验公式。同时认为在加筋土挡墙中，拉筋的实际无效长可能比“０．３Ｈ法”小。     

软土地基沉降计算地区性经验参数的研究

软土地基沉降与固结计算地区性经验系数m，应该结合实际工程通过试验段的试验确定其精确值。本文根据某机场和京珠高速公路某试验段对软土地基沉降与固结验算结果，对该地区的经验参数的合理取值提出了建议。     

连云港地区软土静力触探参数相关性分析

在分析连云港地区软土特性的基础上,对连云港地区静力触探试验参数以及软土物理力学性质参数进行相关分析,建立了针对连云港地区软土静力触探参数与软土物理力学性质参数之间的相关方程。结合某高速公路试验段场地的静力触探试验、十字板剪切试验、钻孔取样室内试验的结果,对经验公式进行了验证。结果表明,利用静力触探测试参数预测该地区软土的物理力学性质指标可靠性好,经验公式可为工程应用提供依据。     

砂土层中盾构隧道竖向土压力的转移机理及其计算

开展了Trapdoor试验来模拟砂土层中盾构隧道的开挖,研究了Trapdoor上部竖向土压力的转移机理,总结了国内外土拱区侧压力系数K的取值,与试验结果进行了对比并给出其建议值。分析结果表明,隧道上覆土体通过拱效应把作用在衬砌管片上的部分竖向土压力传递到两边不动土体,从而导致竖向土压力明显减小,而水平向土压力有所增加;当土拱效应充分发挥时,按侧压力系数K=1计算得到的Trapdoor上部竖向土压力与试验结果比较接近。     

Peck公式在软土地区类矩形盾构隧道施工中的应用

基于宁波地铁4号线类矩形盾构隧道区间段地表沉降实测数据,采用Peck公式并结合最小二乘法和回归分析方法,得到最大地表沉降实测值Smax实测、最大地表沉降拟合值Smax拟合、沉降槽宽度i、宽度系数K及地层损失率V1统计结果,并分析了宽度系数K、地层损失率V1以及修正系数α和β的分布规律,确定了建议值.     

一维固结变形理论参数的试验分析

通过对原状土样及重塑土样的一维固结及渗透试验分析,对一维固结变形理论中的有关试验参数进了系统试验分析。探索了土体侧压力系数在固结过程中的变化规律,发现对正常固结土存在一临界固结压力,当固结压力大于该值时,土体的变形以次固结变形为主;通过对渗透系数的变化进行分析,表明土体结构对渗透系数有较大影响,且提出了渗透系数的计算公式;同时利用割线模量法给出了地基沉降的计算公式。在此基础上,对固结系数的算法进行了有益的尝试,并将之与传统方法进行对比,提出了一种固结沉降计算新方法。最后,通过工程实例,验证了研究成果的可靠性。     

国外软土触变性研究

阐述了国外软土触变性的研究现状;介绍了触变强度比率的概念及试验成果、温度对触变强度增长速率的影响、触变性对压缩性的影响以及打桩对软土触变性影响等;并介绍了国外研究对软土触变性影响作用机理的解释。这些研究对解决工程地基失稳、防止地质灾害以及在软土地区进行工程设计、施工等,具有重要现实意义。     

高速公路软土地基处理设计研究

软土地基处理是影响软土地区高速公路建设周期和建设投资的关键。大量的设计和施工实践经验，使得必须对高速公路软土地基处理规范中的一些规定做深入的思考。本文根据土体的物理性质，提出了软土、软粘土和非软土的完整分界，指出软土地基处理应以压实系数K≥0．85为下界；根据地质勘查报告，将出露的土层分为四大类，设计中应根据四类不同土层采取相应的地基处理方式；设计中总沉降计算受m取值和主固结沉降Sc影响较大，其计算值只供参考，不可作为施工方案选取的唯一标准；主固结沉降中不同计算方法所得结果差异较大，提出计算终结条件考虑以压实系数K≥0．85为标准更合实际且概念明确。文中所提的其他一些原则，在设计中必须予以考虑，以做到所提软基处理方案切实有效、又节省建设投资.     

宁波滨海软土地铁盾构隧道地表沉降效应与数值模拟研究

从宁波地铁1号,2号线现场实测数据的peck、Sagaseta公式及其公式修正的角度出发,揭示了滨海软土地铁单线和双线隧道盾构法施工地表横向沉降槽的形状、最大沉降量及其影响范围,分析了地表测点纵向累计沉降量与盾构推进距离之间的关系。结果表明:以修正的peck和Sagaseta公式拟合曲线的相关系数和拟合精度均有提高。通过ANSYS软件模拟了宁波滨海软土地铁单线和双线隧道盾构法施工地表横向和纵向沉降规律,并与实测数据结果进行了对比分析,模拟值大于实测值,模拟结果偏于保守。     

平移模式下挡土墙墙背土侧压力系数的计算

根据库仑土压力理论中墙背滑动楔体整体达到静平衡的基本原理，假定沿墙高方向，土与墙背的摩擦角均达到极限值，从墙背处土体主应力偏转的应力状态分析出发，得到墙背处的主应力偏转角和土侧压力系数的计算公式；把土侧压力系数用于水平层分析法，建立了竖向土压力的基本方程，求解该方程，导出了挡土墙主动土压力、土压力合力及其作用位置的理论公式。经比较，该方法与其他方法对土侧压力系数的计算结果基本一致，所得的挡土墙主动土压力计算结果与模型试验结果也较为吻合。     

桥梁墩柱浇筑高度与模板侧压力影响分析

随着城市高架、多层互通式立交、城际高铁等工程的大规模建设,10 m以上的桥梁高墩柱结构大量出现。对此,详细分析了影响模板侧压力的因素,并介绍了模板新浇混凝土时侧压力的计算和演变,经比较国内外新浇混凝土侧压力计算值修正情况,提出桥梁高墩柱新浇混凝土侧压力计算值的修正方法。该成果可为类似的工程施工作业提供有价值的参考。     

汽车气动升力风洞试验值的修正方法

分别采用数值模拟和风洞试验,研究汽车风洞移动带产生的附加升力,获得前后轮移动带静压系数和附加升力系数的数值模拟和试验结果。接着通过对静止和运动工况移动带静压系数变化的数值模拟,发现由静止工况变为运动工况后,前轮带的附加升力系数仅增加0郾004,而后轮带增加0郾008。结合静止工况的试验数据和静止与运动工况的数值模拟结果,给出了运动工况汽车风洞气动升力系数的修正公式,从而可获得被测车辆的真实升力系数。     

堆载预压时上附荷载厚度的探讨

利用软土地基最终沉降,通过建立数学模型,提出了上附荷载厚度的计算公式,其公式对于工程实践是有利的。对比模型计算值和现场试验值表明,提出的模型与实际拟合良好。     

扬州南绕城公路路基沉降分析

从扬州南绕城公路路基沉降设计和实际观测成果对比分析出发 ,指出针对该地区地层的特点 ,采用石灰土封闭软土路基基底 ,沉降系数在 1 7左右 ;采用塑料排水板处理软土地基 ,沉降系数在 1 4左右 ;一般地段的路基沉降值在 2 0cm左右 ,沉降均可在一年内完成