机车走行部加载磨合试验测控系统的模块化结构

对机车走行部进行台架加载磨合试验，是考核机车走行部修造质量，逐步取消机车正线试运的重要手段之一。不同的生产规模要求不同类型的试验台，试验台的测控系统也因之有不同的结构形式。模块化结构的多微机系统能较好地适应各种需要，使得主要电路简化为５种模块，各种试验台的测控系统可由不同数量的各种模块拼装起来，具有提高设备可靠性、减少备品库存、便于排除故障等优点，文中介绍了各模块的组成、功能和各块之间的联系方式。     

列车制动试验台电惯量模拟范围研究

利用电模拟惯量转矩控制模型,在制动力矩-电模拟惯量二元函数关系基础上,分析了电模拟惯量的大小范围与制动力矩、电机转矩的关系,并探讨了制动力矩及电机输出转矩对正、负惯量的模拟范围的影响.提出了针对实际的列车制动过程的转速-制动力矩-电模拟惯量三元关系,根据实际试验台参数进行计算,得到三维电惯量模拟范围,从而实现了列车制动试验台惯量模拟范围的确定.由三维电惯量模拟范围可知,在不同的制动力矩及转速条件下,列车制动试验台电惯量模拟范围不同,并且存在惯量模拟的极小值点.三维电惯量模拟范围对于评价制动试验台模拟实际列车载荷的能力具有重要意义.     

半导体整流器电力机车试验台

本试验台可以进行半导体整流器电力机车的主线路试验及调压试验、机车的起动试验、半导体元件的正反向伏安特性的试验.本文简要介绍半导体整流器电力机车试验台的主线路试验部分.试验台的布置如图1所示.     

准高速机车传动系统启动过程的强迫响应分析

对韶山８型准高速机车驱动系统的启动过程做了瞬态振动响应计算分析，建立了启动冲击力矩函数及动力学计算模型，结果表明，只要冲击力矩最大值延时０．１ｓ加到电机转子上，动力放大系数即能由１．９降到１．１以下。     

DT—1型喷油泵试验台活塞式量油装置

ＤＴ－１型喷油泵试验台活塞式量油装置“柴油机喷渍泵试验台活塞式量油装置”是１９９１年铁道部科学基金项目，是针对我国机车柴油机喷油泵调试精度不高而研制的一种高精度快速数显量油系统，对其它用途的大功率柴油机单体喷油泵调试同样适用．该装置的技术原理是，由喷...     

数据会议在多机车同步操控中的应用研究

实现长大编组列车的安全运行,需要多机车共同牵引并保持同步.以大秦铁路2万吨重载列车最新编组模式(1 1 可控列尾)为例,研究了数据会议在多机车同步操控系统的应用,细致阐述了基于数据会议思想实现的应用节点系统对机车与机车、机车与可控列尾间通信的处理流程.应用节点的投入使用,提升了线路运量,提高了重载单元列车的运行安全性.     

QTS225双臂塔吊电气同步性能的研究

导出了带有公共变阻器的电气同步系统平衡力矩的计算公式，并制定了ＱＴＳ２２５双臂     

高压水压轴向柱塞泵特性试验

为了开展水压轴向柱塞泵研究，研制了高压水驱动系统试验台。该试验台能完成水压泵、马达和阀的性能试验以及水压缸的同步试验。用该试验台对某排量为25．3mL／min的高压水压轴向柱塞泵进行了动静特性和吸水能力试验。试验结果表明，该水压轴向柱塞泵的响应速度为1．1ms，但在转速低于1000r／min时随着压力的提高容积效率下降明显。减小泄漏是提高水压泵性能的关键。     

螺栓拧紧力监测系统的硬件设计

本文介绍了利用单板机TP801B来监测螺栓的拧紧力矩。通过试验,同步测出拧紧力矩T和轴向预紧力F的值。     

铁路车辆试验台四台电机的同步调速系统

我国新建的机车车辆滚动振动试验台，采用了高精度调速稳速技术，对四台滚轮传动电机进行转速控制，使得四对无机械联接的滚轮转速，在稳速或缓慢升、降速过程中，始终基本相同，从而取消了原拟采用的大型伞齿轮装置，简化了试验台结构，降低了成本和运行噪音。本文对该同步调速系统的原理、关键环节、调试运行结果进行了分析和介绍，还提出了改进系统的方法。     

基于高铁轨道不平顺的车轮不圆顺识别模型

为获取高速运行车辆的车轮不圆顺幅值,并进一步研究轨道谱,建立一种基于轨道不平顺的车轮不圆顺幅值快速测量模型. 首先分析了车轮不圆顺在轨道不平顺检测数据中的分布规律,提出车轮不圆顺的密集采样方法,进而建立基于稀疏轨道不平顺数据的车轮不圆顺动态识别模型. 通过数值仿真研究发现:车轮不圆顺对基于惯性基准法测得的离散轨道不平顺数据的幅值影响较小,对频域（轨道谱）影响较大;车轮不圆顺会干扰波长小于和等于轮长的轨道不平顺检测数据,且对前者影响更大;车轮不圆顺对波长大于轮长的轨道不平顺数据也有影响,最大影响波长仅与车轮周长和轨道不平顺的采样间距有关;识别模型能有效地从轨道不平顺检测数据中提取车轮不圆顺,误差可控制在0.02 mm以内.      

汽车防抱死制动系统方向稳定性控制方法

为了保持汽车紧急制动时的方向稳定性,提出了控制前轮制动轮缸压力差的控制方法.将防抱死制动系统的控制过程分为首次控制和常规控制,首次控制在保证车轮不抱死的情况下,利用前轴两侧轮速差辨识路面;常规控制根据辨识结果,在单一附着系数路面下采用前轮增压同步控制,后轮独立控制,在分离附着系数路面下采用前轮修正低选控制,后轮独立控制.根据国家标准规定试验方法和流程,在试车场进行了4种典型路面上的制动试验,试验过程中车辆的方向盘修正角在2 s内均小于30,远小于国家标准规定的120,表明了控制方法的有效性.      

列车轮群激励的频谱

本文提出：由于列车的运行，线路在通过列车轮群周期性力作用下的强迫振动，因而，线路振动是不可避免的。通过对列车车轮群激励的频谱分析，指出它们主要集中在数十赫芝以内，对线路自振动频率较低的下部结构物特别有害，在设计高速铁路线路和旧线提速改造时对它们的破坏作用应予以重视。     

基于仿真的铁路车轮不圆度安全限值研究

为了研究高速列车车轮踏面不圆度的安全限值,基于车辆轨道垂横向耦合动力学理论,采用车辆动力学仿真分析软件ADAMS/Rail,建立了考虑车轮非圆化状态下的整车车辆/轨道空间耦合动力学模型。分析计算高速运行状态下常见车轮踏面不圆顺问题所导致的车辆轨道系统轮轨冲击振动特征,及其随列车运行速度的变化规律,给出了车速200～350 km/h 时轮轨作用力响应峰值与车轮不圆度之间的关系,确定了高速行车条件下车轮不圆度的临界范围。该研究可为基于轮轨作用力监测的车轮不圆顺状态识别提供理论指导。     

独立旋转车轮动力学特性分析

同传统的整体轮对相比,独立旋转车轮由于理论上不存在轮轨间的纵向蠕滑,在理想化的、无激扰的线路上具有较高的临界速度和较好的曲线通过性能。但在实际运用中,正是由于其缺少纵向蠕滑力的特点,使轮对在直线轨道上的对中性能下降而产生轮缘接触和曲线上只能靠轮缘导向。介绍了独立旋转车轮的运用和发展,并通过计算机模拟提出独立旋转车轮有待解决的问题。     

独立轮对耦合转向架导向性能

提出了一种新型的独立轮对转向架方案——独立轮对耦合转向架.理论分析表明,独立轮对耦合转向架不仅在曲线上具有很好的径向调节功能,而且在直线上也具有良好的复位性能,说明独立轮对耦合转向架能解决独立轮对的导向问题.建立了独立轮对耦合转向架的动力学仿真模型,以分析该转向架的动态导向性能.仿真结果与理论分析结果吻合.     

基于120阀仿真的试验台充气检测标准比较分析

铁道部新制动规则要求使用120试验台代替705试验台,两种试验台标准不同,为了提高检修质量有必要研究两种试验标准的对等关系．使用基于气体流动理论的试验台仿真系统,以初充气试验为例,首先通过试验与仿真结果对比证明了仿真结果的可靠性,在此基础上寻找到705试验台边界阀,仿真了该边界阀在120试验台上的性能,找到了两种试验台等效标准．结果表明120试验台副风缸充气标准比705试验台更宽松,会有部分120试验台合格阀在705试验台上不合格．该工作为试验台标准完善提供参考．     

机车车辆滚动振动试验台标定试验研究

为了对机车车辆滚动振动试验台的性能、试验方法以及线路试验结果与试验台试验结果的比较等方面进行深入研究，通过试验台动力性能试验得到了试验台的一些基本性能参数；由线路试验得到了试验样车的轴箱加速度响应，在试验台上利用波形再现技术，反推出了相应的轨道不平顺信号；并利用信号在试验台上进行了车辆的动力学性能试验，给出了试验结果。     

铁路货车车体线路动态响应仿真与验证

针对大系统仿真分析方法与试验结果出现偏差问题,基于实际线路测试数据,以车体子系统为仿真对象,辅助于模拟台架的试验数据,建立了26个自由度的多体仿真模型,实现了车体线路动态响应的仿真计算. 结果表明:摇枕垂、横向加速度响应结果仿真与试验RMS （root mean square）误差最大值为9%. 在1.5～15.0 Hz主要频率段,车体枕梁垂、横向振动加速度的试验结果和仿真结果的RMS误差低于8.57%,车体关键焊缝仿真与试验的动应力响应波形基本一致. 通过与试验结果的对比验证,仿真结果基本反映了车体在实际线路运行时的动态响应情况.      

Calculation of Temperature Fields of Electric Locomotive Wheels during Emergency Braking on Tangent Track at a Speed of 200 km/h

According to the heat transfer theory, an unsteady-state heat transfer model of electric locomotive wheels during emergency braking on tangent track at a speed of 200 km/h has been established in this paper. The explicit finite difference method is used in the numerical calculation of temperature fields of wheels. From the calculation results, the determination of braking distance and the material choice of brake shoes are discussed.