MQ1635型门机圆筒结构加固

1门机圆筒门架结构故障我公司的7台MQ1635型门机在运行过程中,圆筒内部与横梁上翼缘板平齐位置花纹踏板相继出现不规则凹凸不平和局部隆起的现象,我们请武汉港口机械质量监督检验测试中心对门机进行了检测,结果发现圆筒根部与门架横梁上翼缘板联接处的应力达到或超过了Q235材料的许用应力,     

KONE门机回转支承的选型

<正> 1 概述我公司现有2台芬兰KONE CRANE公司生产的K30021门机,其额定负荷为吊钩25t/23m-16t/33m,抓斗12t/33m。自1992年投入使用以来,每台门机已连续运行2万小时,作业吞吐量达600多万吨,创造了较好的经济效益。由于该2台门机当初为木材码头设计,工作级别及载荷率较低,我公司自1990年投     

双门机抬吊自动同步控制技术研究

件杂货码头前沿设备多为门机,然而码头上的单台门机在遇到超大件作业时,因为起重能力或者工作幅度达不到要求,常常需要2台门机进行抬吊作业. 在2台门机进行抬吊作业时,一般是靠人员指挥2名司机分别操作2台门机,各机构间断动作,不仅作业效率低下,而且由于操作不同步,存在安全隐患.为了提高工作效率和安全可靠性,笔者针对2台50 t门机抬吊作业研究了一种自动同步控制技术.     

M25t/23m-16t/35m门座式起重机从定子调压、转子切换电阻调速到全变频调速的改造

<正> 1 简述连云港港务局第三港务公司原有两台M25t/23m-16t/35m门座式起重机,其电控系统采用芬兰KONE公司ACE系列交流异步电机定子晶闸管调压调速。在十几年的使用中,与其它门机比较,存在故障频率高和购买备件、维修费用不断增加(原调节器中各板块价格逐年上涨)等多种因素的变化。现在,在两台门机的大修之际,我们对其中一台门     

门机象鼻梁起升钢丝绳托辊的改造

1托辊故障及其原因分析 门机象鼻梁起升钢丝绳托辊作为门机起升机构的重要构件,主要用于支承钢丝绳,防止钢丝绳与其他部件碰撞,确保钢丝绳的的安全和使用寿命。而在实际生产中,门机象鼻梁起升钢丝绳托辊经常出问题,导致钢丝绳磨损,维修难度大,周期长。某港的两台门机在今年1～6月内就出现了3次象鼻梁起升钢丝绳托辊故障,平均每2个月就报修1次,     

门座起重机回转支承连接法兰维修新工艺

我公司1990年投入使用的1台门机在使用过程中反复出现简体开裂现象.多年来制造厂和我公司曾多次对门机筒体进行研究分析、维修,在简体内外加焊加强筋板,但没有从根本上解决问题. 在对设备进行例行检查时发现门机回转支承的下滑道出现断裂,这将可能导致门机回转支承以上部分倾覆,为此,我们更换了回转支承.     

门机主要故障分析

1 引言 门机是港口杂货码头主要的装卸设备,其完好率关系到港口装卸效率.本文报告湛江港第一作业区1995～1996年32台门机的临修情况,并分析临修台次排于前5位的故障主要原因,探讨防止这些故障的措施.     

变频器在门机上的应用

以前，门机变幅机构多采用绕线式异步电动机转子串电阻调速和涡流制动器调速。这2种调速方式调速性能差、不能长期低速运行、效率低、运行费用高。因此，营口港、秦皇岛港等港从1997年开始，陆续对几十台门机进行了变频改造。     

门座起重机臂架下铰点的几种典型结构分析

1 引言 臂架系统是起重机最重要的部件,其设计、制造、安装的好坏直接影响整机的工作性能.门机的门架下铰点支承着臂架系统的主要重量,工作时所受载荷大,载荷状况复杂.在实际使用过程中也经常有臂架下铰点连接螺栓松动、运动时有异响等现象,严重时端盖螺栓被剪断,影响起重机的正常工作.笔者根据多年管理门机的经验,就门机臂架下铰点的典型结构及其产生故障的原因作一分析.     

散货栈桥装船工艺

扬州远扬国际码头有限公司#3泊位为散杂货码头,主要装卸货种为木材、煤炭、铁矿石等,该码头长260m,宽24m,与后方有3道栈桥相连。木材作业主要用船关(船上起重机)进行,门机闲置。每台门机在轨道上占据的长度为16m,1.5万t左右的船舶长度约为150m,靠泊长度约为210m,所以该码头目前     

变频变力制动器在门机回转机构中的应用

北仑第二港埠分公司主要从事大宗散杂货装卸及集装箱货运业务,其中北仑山多用途码头主要装卸钢材、集装箱等,目前拥有门机4台。为提高装卸生产效率和设备装卸时的安全可靠性,4台门机回转机构制动器均采用变频变力制动器。     

超声波测距在门机象鼻梁防撞保护的应用

港口门座式起重机(简称门机)在运行工作时,象鼻梁碰撞严重危害整机安全和效率。详细介绍了一种基于超声波传感器测距系统设计、研制的象鼻梁防撞安全保护装置。该装置能在两台门机旋转、变幅时自动检测象鼻梁之间的距离。当到达安全报警距离时,能发出声光报警并减速,提醒司机刹车,当达到极限距离时,声光报警的同时可以发出信号给门机电控系统使门机自动紧急停车。     

船舶结构的搅拌摩擦焊技术

为探索搅拌摩擦焊技术在不同厚度船舶钢板结构厚度焊接中的应用,本文建立搅拌摩擦焊焊接过程的有限元模型,获得工件在加工过程中的弹性变形以及应力分布。通过二次开发方法,研究不同接触力对不同厚度钢板在加工过程中的弹性变形、接触应力的影响,为工程实践提供参考。当接触力处于(500~1 000 N)区间时,应当保证钢板厚度不低于2 mm,当接触力处于(1 000~1 500 N)区间时,应当保证钢板厚度不低于3 mm,当接触力处于(1500~2 000 N)区间时,应当保证钢板厚度不低于4 mm。这样可以保证焊接出来的钢结构具有较小的残余应力,并且结构在使用过程中不会出现由于残余应力释放而产生的结构变形。     

门座起重机啃轨现象的探讨

分析了门座起重机产生啃轨的原因,以MQ6025型门座起重机为例,利用ANSYS工具对其圆筒门架进行建模分析,研究圆筒门架变形对啃轨的影响,提出了解决方案。     

灵活控制供电 减少电能损耗

我公司是杂货装卸公司,装卸设备以门机为主,全公司共有4座变电所,其中#1、#2、#3变电所主要的负荷是码头上的多台门机.为防止上一级供电系统因意外原因造成供电中断而影响港口装卸作业,变电所现行配电方案均采用高压侧双路6 kV进线、经两台1000 kVA、6/0.4/0.23 kV变压器降压后,向低压配电柜的各类负荷(见图1)送电.通常,高低压母线分段运行.     

曹妃甸煤码头起步工程钢板桩沉桩振动设备的选型与改造

码头前墙采用我国首创的大型H和Az型组合钢板桩,需先穿过20 m厚的密实砂层后至设计标高,入泥32m左右.需要2 300 kN以上激振力的大型振动锤才能完成施工.在国内无厂家生产,外购义不能满足工期要求且价格昂贵的情况下,将2台APE400型液压振动锤进行改造,由原先振动壁厚250 mm钢筋混凝上大圆筒的夹具,改为振动厚度小于80 mm钢板的夹具,并重新设计制作了相应的过度梁,将5 468 t钢板桩振沉至设计标高,使新结构的使用在如此复杂恶劣的地质上成为可能.文章介绍了振动锤的选型和改造方法,可供类似工程参考.     

16t带斗门机喂料系统的改造

1 喂料系统概述 广州港西基港务公司为专业煤炭装卸码头,主码头使用2台桥式卸船机及4台16 t带斗门机进行卸船作业.16 t带斗门机的喂料系统主要由漏斗、漏斗闸门、喂料振动器、喂料皮带机、分叉漏斗、分叉翻板等装置组成.物料由抓斗从船舶抓起放入漏斗后,经上述各装置分别向位于门机跨下的两条带式输送机BC1,BC2喂料,再由BC1或BC2送往堆场(其中BC1,BC2的胶带在门机落料口处穿越装在门机上的缓冲托辊组).     

散化肥螺旋卸船机行走机构改造

1 问题的提出 新沙公司目前共有泊位7个,其中3#泊位是通用泊位,码头前沿配有门机5台;4#泊位是散化肥专业泊位,码头前沿配有螺旋卸船机1台;5#、7#泊位是杂货泊位,码头前沿各配有门机3台.3个通用或杂货泊位一共只有11台门机,平均每个泊位不足4台.这3个以门机为主力卸船机的泊位,又被3个专业泊位分割开,相互之间无法沟通,门机无法调配.特别是3#泊位和5#泊位,泊位占用率分别达到34.4%和27.5%,但只能各顾各,极大地影响了卸船效率.要改变这个局面,提高3#和5#泊位的卸船效率,最简单的办法就是对4#泊位的螺旋卸船机进行改造,使之能移开,让3#和5#泊位之间的门机能自由调配.     

门机压轨器机构中的滑轮卡滞故障原因分析

我局M10－30型门机和M16－30／M25－22型门机压轨器机构中的滑轮机构转动不灵活，且有时出现卡滞现象。拆下滑轮机构(见图1)开口销5，将滑轮轴1从支承架2及无润滑轴承3中打出，发现滑轮1上附着铁锈、磨粒、尘屑等杂物，无润滑轴承3的内孔表面也附着有杂物。用细砂纸将滑轮轴1及无润滑轴承3上的尘屑等杂物去除，将滑轮4(带无润滑轴承3)装到滑轮轴1上，可以转动，但不灵活。由于8台门机压轨器滑轮机构均有这种现象，故怀疑滑轮轴1与无润滑轴承3的配合选择有问题。     

坡口角度对熔深的影响

对于16 mm厚度的钢板,在不开坡口且不清根的情况下,正、反面各焊一道就能保证焊透;按此推理,对于超过这个厚度的钢板开Y形或X形坡口留根16 mm的钢板,在不清根的情况下,正、反面各焊一道也就能保证焊透.而实际操作过程中,不可能焊透,通过试验及理论数据对此进行分析.