浅谈大俯角墙背的主动土压力计算

结合路基挡土墙的设计介绍库仑土压力的计算方法和具体应用。     

基于遗传算法的土钉支护非饱和土边坡稳定性分析

介绍了土钉支护技术,利用极限平衡理论推导了非饱和土边坡土钉支护整体稳定性最小安全系数Fs,min公式。用MATLAB计算机语言实现了遗传算法寻找非饱和土素土边坡和土钉支护结构整体稳定性最小安全系数Fs,min的自动寻优。通过对一具体工程实例分析,得到降雨入渗对非饱和土边坡稳定的一些影响规律。     

路基边坡土钉支护的应用与数值分析

介绍某路基边坡工程采用的土钉支护技术实例,并建立数值分析计算模型,通过分析计算评价不同长度的土钉支护加固效果,并对路基土钉支护的设计、施工提出一些建议。     

挡土结构土压力计算中两个问题的探讨

对挡土结构土压力计算中墙体高度的取值和局部超载作用土压力的分布与计算两个问题进行探讨．指出存在的问题并提出了改进意见。     

水工U形结构的土压力分布及其影响

采用常规设计方法和有限元法对水工U形结构进行计算比较，并结合U形船闸结构的实测资料，指出土压力计算对U形船闸结构的内力有较大的影响，常规设计方法对结构底板上缘的拉应力估计不足是导致船闸底板开裂的原因之一。     

在深基坑中围护应用土钉支护技术

随着深基坑支护技术的发展．越来越多的新技术应用在深基坑支护上,土钉墙支护技术由于具有经济性、施工快捷等优点而被广泛采用。从土力学中的土压力理论分析入手,分析支挡结构在土压力下的力学反应。结合工程实例,介绍土钉支护适用范围、施工技术（包括钻孔、土钉杆体组装及安放、注浆、面层挂网、喷射混凝土和面层承压板施工,最后,比较土钉墙支护和灌注桩同护施工方法,得出前者在成本、工期和环保三方面具有明显优势的结论。     

求算挡土墙主动土压力的一种方法

运用极限分析理论计算挡土墙回填地主动土压力，推导出在挡土墙背摩擦角填土内摩擦角条件下主动土压力一般解的计算式，利用计算机编程可方便，快捷地计算主动上压力。     

高速公路轻型支挡结构的土压力现场试验分析

轻型支挡结构已在工程中大量应用,但其理论研究远远滞后于工程应用。以某高速公路轻型支挡结构监测项目为依托,分析研究了锚拉式柱板墙墙背土压力的分布规律,其成果和结论可为高速公路支挡结构设计和土压力理论研究提供参考。介绍的土压力盒安装方法也可为同类试验借鉴。     

墙后填土面的倾角大于内摩擦角分析处理

通过研究郎金土压力的适用范围,虽朗金土压力是库伦的特例,但在某些特殊的情况下可以解决库伦土压力不能解决的问题,如:当β时,库伦土压力不能运用,通过模型的转换,将三角形荷载转化矩形荷载,再用朗金土压力计算。三角形荷载转化成矩形均布荷载,可取三角形荷载最大值的2/3。     

山区公路高填方涵洞土压力计算理论研究综述

根据我国山区公路高填方涵洞设计没有合适土压力计算理论和方法,介绍了目前国内外有关高填方涵洞土压力计算理论研究成果和现状,并对这些理论和方法作了评述,对于高填方涵洞结构设计和土压力计算理论研究有一定参考价值.     

圆弧形挡土墙整体土压力计算

针对计算挡土墙土压力时,因挡土墙转角处与长直墙的土压力不同,其转角处需用圆弧形挡土墙的土压力进行单独计算的问题.本研究提出将圆弧形挡土墙作为整体进行土压力计算的方法,基于库仑土压力理论和极限平衡理论,计算了挡土墙墙后滑动土体的破裂角,并用微积分计算沿墙身对称线上土压力的合力.同时考虑了墙背与墙后填土之间的摩擦力.研究结...     

加筋土挡墙土压力计算方法

为了合理计算加筋土挡墙的土压力, 分析了加筋土挡墙施工过程中墙后填料的填筑和碾压次序与填料的压实度, 通过建立墙面板内侧一定范围内填料变形体微单元的静力平衡方程, 导出了墙面板土压力表达式。结果发现当墙后反滤层为砂砾料时, 土压力随着墙高的增大而逐渐变大, 但最终趋于一个确定值, 计算的土压力值比朗金主动土压力值小, 随着反滤层厚度的加大, 土压力值变大, 越接近于朗金主动土压力值; 反滤层为砂砾料并混有一定的粘性土时, 随着反滤层厚度的变小, 土压力为负值的范围变大, 说明墙面板相当多的部分仅起构造作用, 当反滤层厚度增大到某一值时, 墙后填土才表现为压应力, 这与实际测量土压力趋势一致, 说明此方法可行。     

高填方钢波纹管涵垂直土压力计算

引入表征钢波纹管波形特性的惯性矩计算方法, 通过Spangler管-土相互作用模型, 得到了钢波纹管涵竖向收敛变形计算公式; 假设管涵顶部填土为半无限直线变形体, 将条形基础沉降倒置后比拟上埋式管涵的受力模型; 基于弹性力学推导的基础沉降计算公式, 着重考虑管涵侧向土体压缩变形与管涵自身的竖向收敛变形之差, 推导了管涵垂直土压力的计算公式; 以广巴广陕高速公路连接线吴家浩-张家湾段高填方钢波纹管涵工程为例, 对涵顶垂直土压力进行了现场测试, 将采用公式计算所得涵顶垂直土压力与现场试验结果和应用实测沉降差反算的垂直土压力进行了对比。研究结果表明: 涵顶垂直土压力随填方高度的增加而增大, 填土至设计标高后涵顶垂直土压力计算值、实测值和反算值分别为224.14、221.98、211.33kPa, 计算值与实测值的相对误差约为0.9%, 反算值分别比计算值和实测值小6.1%、5.0%, 且计算结果、反算结果均与实测涵顶垂直土压力变化规律一致, 填方越高, 误差越小。可见, 提出的高填方钢波纹管涵垂直土压力计算公式可行, 不仅考虑了涵侧土体的抗力系数和基床系数, 而且体现了钢波纹管的变形与受力特征。     

整体式桥台后土压力累积效应反分析

为了确定整体式桥台后土体在水平方向往复位移作用下的最终土压力,针对5组整体式桥台模型试验进行了有限差分数值模拟反分析;采用能够反映土体在小应变区间上高模量和高度非线性刚度特性的土体本构模型,考虑土体与桥台之间的界面特性,通过在桥台顶部施加水平位移,反分析模型试验中经过不同循环次数的台后土压力测量结果,获得了相应的土体小应变刚度参数,揭示每组试验中桥台后土体小应变刚度在往复加载过程中的演化规律;在此基础上,针对铰支座和扩展基础这2种不同的桥台底部约束条件,分别提出了估算整体式桥台后土体小应变刚度增大倍数的公式,进而提出了考虑桥台与土相互作用的整体式桥台后最终土压力的设计计算方法。研究结果表明：当桥台底部为铰支座时,往复加载前后土体小应变刚度增大倍数随桥台顶部相对位移的增大而增大,随桥台后砂土相对密度的增大而减少;当桥台底部为扩展基础时,土体小应变刚度增大倍数虽然也随桥台顶部相对位移的增大而增大,但增幅明显小于桥台底部为铰支座的工况,并且受桥台后砂土相对密度的影响不大;相比英国设计指南PD 6694-1,提出的公式能够考虑上述多个因素的影响,并能较好地预测出不同模型试验反分析得到的土体小应变刚度增大倍数,可为整体式桥台设计提供依据。     

土压平衡盾构施工模块化分步缩尺模型试验设计与应用

为提高对盾构施工相关问题试验研究的针对性,提出了土压平衡盾构施工模块化分步缩尺模型试验方法,并设计了模型试验相关装置;为避免多个关键影响因素相互影响,将盾构隧道施工过程中开挖掘进、管片拼装、同步注浆等关键操作环节分开依次进行模拟;为降低刀盘开口率试验研究相关成本,研制了几何相似比为1∶10且刀盘开口率可调的模型盾构机;为确保模型盾构隧道的纵、横向刚度相似性,设计了几何相似比为1∶10且纵、横向刚度可分别按需设置的模型盾构隧道,其管片环采用修正匀质圆环模型,管片环之间采用垫有压缩弹簧的螺栓连接;为方便试验并节省成本,模型盾构隧道采用外部拼装后再放入钢套筒内,以避免在狭小空间内进行管片拼装,且不加工管片拼装机;为实现注浆压力与注浆量的精准控制,设计了适用于室内模型试验的恒压同步注浆装置;利用模型盾构机开展了掘进施工过程中渣土输出控制对地表沉降影响的试验研究。分析结果表明：单位掘进距离的渣土输出量直接关系到盾构掘进过程中的超挖控制,从而影响地表沉降,当出土率小于1时,出土率变化对地表沉降影响较小,当出土率大于1时,出土率增大将显著加大地表沉降。为了最大程度地发挥整个模型试验的科研价值,在盾构隧道完成施工后,建议继续开展盾构隧道响应研究的相关模型试验。     

西方民主的内在张力:工具理性与价值理性之间

民主在西方社会的发展经历了工具理性发展和价值理性发展两个部分，但这两种理性之间产生了一种张力，这种张力是西方社会内部危机的根源。本对此进行了探讨，以求揭示这一张力的发展历程。     

Axi-symmetric active earth pressure for layered backfills obtained by the slip line method

The axi-symmetric active earth pressure for layered backfills was investigated using the slip line method. Due to different soil properties, the interfaces of the soil layers were considered as discontinuity surface. Accordingly, the change of the major principal direction was obtained and a new computation scheme was proposed to deal with the discontinuity in the calculation, finally the slip line method was extended to layered backfills. Results indicate that, the major principal direction, as well as the earth pressure, has a finite jump on passing the soil interfaces. The magnitude of the jump depends on the soil properties mainly. Generally, the active earth pressure when a strong layer is overlying a weak layer is much larger than that when the weak layer is lying on the strong layer. The present solution can be reduced to plane strain case and it has been compared with Rankine's and Coulomb's results, and a good agreement is observed.     

土工格室柔性挡墙极限主动土压力计算方法

利用有限元法分析了土工格室柔性挡墙水平变位特征, 得到了墙体中部水平变位的分界点, 提出了主动土压力的计算方法。分界点上部位移模式接近平动, 采用库仑主动土压力理论计算上部的土压力, 分界点下部位移模式接近绕墙脚的转动, 采用水平微分单元法计算下部的土压力, 并比较了计算结果与实测结果。比较结果表明: 土压力计算结果与实测结果沿墙高的分布形态及增长趋势基本一致, 计算值比实测值略偏小一些, 偏差最小为0.2 kPa, 最大为2.9 kPa, 平均偏小为1.2 kPa, 可见土压力计算方法可靠。