负荷试验台线路阻值增大对牵引电动机速率和换向的影响

牵引电动机负荷试验直接反映电机的性能,如果试验台本身有关参数不准确,那么对电机检修质量就不能起到严格把关的作用。有一段时间我段在ZQDR-204型电机(以下简称204电机)负荷试验中,电机速率普遍偏低,有的甚至低于技术规定值。同时,大部分电机在换向试验时火花很小或者没有火花。如对1983年7、8两个月试验的42台204电机的统计可知,全磁场正转试验时,在额定工况(电压275V、电流820A,下同),电机的平均转速为489rpm,比该工况电机试验要求的标准转速506rpm低3.4％。42台电机中,只有七台电机在换     

牵引电机换向强度的评定标准

牵引电机的换向,一向是一个极为关键的问题,也是评定牵引电机质量好坏的标准之一。对于运行机车,主要从牵引电机换向器和电刷表面的状态来评价电机的换向。而在牵引电机反馈试验台上,则要从电刷下的火花级别和无火花换向区的范围来评价。对于一台正在设计中的牵引电机,也应当有一个恰当的评定标准,以便预先估计所设计电机的换向强度。     

直流与脉流牵引电机结构与制修要求(续) 第六讲 牵引电机的换向与改进换向的措施

详细介绍了直流与脉流牵引电机的换向过程及衡量电机换向性能的9大指标。分析了各类电机换向故障的原因,并提出相应的改进措施,同时提出加装补偿绕组是提高换向稳定性的最有效的措施。     

氩弧焊接多用(HKP)装置

本装置是在Ax_1—500焊机上加以改造并增设换向器下刻装置及片压检查装置而成。它可对东风型机车ZQDR—204型牵线电动机电枢进行手动或自动氩弧焊接(H)、手动或自动电枢换向器云母槽下刻和换向片倒角(K)、手动或自动换向片间电压检查(P),同时亦可作为0～600安可调恒定直流电源或一般孤焊机用。     

DS74B_4分裂电刷运行小结

上海电炭厂试制的DS74B_4电刷子七二年八月诞生,十一月首次在田厂204电机上作换向试验,初步判断性能合格后即赴麻尾机务段装车试运。运行实践表明B_4电刷采用分裂式结构比整体结构优越。一九七三年一季度加选上海、加格达奇两个典型段装车试用B_4分裂电刷,同时对B_4电刷的结构和填塞工艺进行了摸索,取得一定效果。一九七三年五月将     

ZQDR—204型牵引电动机的开焊及处理

ZQDR—204型电机是东风_2型内燃机车的牵引电动机。目前,该牵引电机换向器升高片和电枢绕组端头的连接,全部采用锡焊。由于制造和修理中的工艺问题,电机在运用中因焊接不良而引起的故障较多。轻者电枢绕组缩头,换向器过热变色、换向恶化和开焊甩锡。重者升高片顶部或绕组匝间短路击穿、电枢接地,绑扎钢丝或无纬带崩裂,电枢绕组甩出以致刮坏定子绕组等等。这些事故直接威胁运用安全,影响运输任务的完成。实际上,焊接不良所引起的故障率是较高的,据我段74年统计,全年临修中落修牵引电机80台,     

用金刚石加工换向器

我厂生产的ZQFR—1350型直流牵引发电机和ZQDR—204型直流牵引电动机的换向器,过去由于表面加工质量不高,电机装配后,经常因换向火花大,造成返修现象,影响了国家计划的如期完成,给生产造成损失。我们为了解决这个问题,分析研究了造成换向     

东方红型内燃机车风泵电机换向器隔片烧伤的改善措施

一、引言东方红型内燃机车上的风泵电机,换向器隔片烧伤是该型电机运行中的惯性故障。这是由于该型电机的定额工况为连续,而实际为断续工况,电机处于频繁的冲击负载下工作,使换向极磁路产生涡流,换向极磁通滞后于电枢电流,因而引起换向恶化,发生换向器隔片烧伤。这种换向磁通的滞后,一般可采用如下改蒋措施:     

ZQDR-410牵引电动机换向试验研究

4000马力燃气轮机车用的ZQDR-410-1牵引电动机(功率410kW,电压500V/750V,电流885A/590A,转速645rpm/1780rpm,六极),功率大,体积小。自1966年试制以来,换向一直紧张。为此,对该电机进行了一系列试验研究,取得了有关影响换向的第一手资料,顺利地解决了该电机的换向问题。一、换向极极靴形状对换向的影响 图     

直流电机电枢网络的直流分析——电枢绕组与换向器连接质量的检测

一、概述直流电机电枢绕组与换向器间的连接质量将直接影响到电机能否安全可靠地运行。这里所说的连接质量,是指绕组元件在换向器升高片内焊接是否良好,是否存在开路;换向片之间或导电元件之间是否存在铜毛刺或导电杂物而造成短路;绕组元件与换向片之间的连接是否存在差错。以往检测电枢绕组与换向器的连接质量,通常采用两种方法,一是测量片间电压,另一是测量换向片入端电阻。据此来判断连接质量。但是,在大、中型直流电机电枢绕组中,为了改善运行性能,都采用了均压线。这些均     

从6K型电力机车架修看MB-530-AVR型牵引电动机

本文从6K机车MB-530-AVR型牵引电动机在第一次架修中暴露出的问题,对该型电机在设计上的不足和缺陷作了分析,如电机没有接线盒、没有刷架圈、前端盖不可拆卸、前端轴承压装结构不合理、换向极线圈托架及换向不良问题、传动齿轮胶合及电机轴承损坏问题等,并对前端轴承固定结构作了适当改进。     

东风型内燃机车运行中牵引电动机主极线圈的断线现象及查找办法

东风型内燃机车204牵引电动机主极线圈很易断线,危害电机的正常使用和寿命,要求我们及时发现并及早处理。一、主极线圈断线现象运行中牵引电动机主极线圈断线后,在满磁场时,各组电机的电枢电流基本正常;在磁场削弱时,则三组电机分流不均,断线的那组电机,其电枢电流要比正常的二组电机大150～200安以     

提高HS14263-01R型牵引电动机运用稳定性的改进

HS14263-01R型牵引电机是株洲电力机车工厂与日立公司山手工厂联合设计,由山手工厂制造,1991年在洛阳机务段和三门峡西机务段配属的SS6型电力机车上投入运用以来,电机状态一直不稳定。1995~1997年间洛阳机务段对13台机车电机跟踪发现有环火、毛刺、发黑、电刷碎裂等问题,换向片     

直流与脉流牵引电机结构与制修要求(续) 第六讲 牵引电机的换向与改进换向的措施(续)

详细列举了牵引电机型式试验、例行试验及研究性试验所需进行的各试验项目,分别介绍了电阻直接消耗法和回馈法两种电机试验线路,并分析其各自的优缺点和试验时应注意的事项。采用回馈法进行了牵引电机的换向试验。     

绕线式感应电机串级调速系统功率因数分析

本文对绕线式感应电机串级调速系统的功率因数进行了系统的分析，考虑了电机激磁电流、二极管整流桥和有源逆变桥在换向时存在的换向重叠角对系统功率因数的影响，提出了串级调速系统功率因数分析计算的基本方法，并建立试验系统进行了验证。     

一九七六年度东风型内燃机车电机电器简况

我段广大职工在各级党委领导下,高举毛主席的伟大旗帜,深揭狠批“四人帮”,坚决贯彻英明领袖华主席提出的抓纲治国的战略决策,深入开展工业学大庆的群众运动,大干快上。去年,我们在东风型内燃机车的电机电器方面作了大量的工作,较好地完成了机车的运用和检修任务。对于ZQDR—204牵引电动机,我们大修电枢29台(其中有4台是紧圈式换向器接地),修复主极33个,换向极绕组50个,主极、换向极改软连线216台,主极、换向极加弹簧垫片240个,修复抱轴瓦盖8台。     

牵引电机换向器表面旋螺旋槽的效果

在牵引电机的换向器表面旋螺旋槽,最先见于美国通用电气公司生产的牵引电机上。据介绍,由于螺旋槽能使冷却空气直接带到滑动接触面上,降低该部分的温度,从而改善了换向并允许将电刷电流密度提高。为了解决东风_4型内燃机车牵引电动机的换向问题,我们于1977年8月,在一台ZQDR—410牵引电动机的换向器表面旋了螺旋槽并进行了试验台试验。同年11月,在广州机务段的架修机车上选了2台410电动机旋了螺旋槽,进行装车运用     

防止ZQDR—204牵引电动机惯性故障的一些措施

东风型内燃机车用204牵引电动机,在运用中经常发生一些惯性故障,这些故障反映了该电机在制造上的缺陷和不足,也反映了该电机与高寒地区工作环境不相适应,因此电机临修频繁。以1975年为例,全年204电机共临修120件,占了全年总临修的31％。针对经常发生的故障和高寒地区的特点,几年来结合我段的条件作了些技术改造和检修工艺改进,并加强了试验检查,使电机质量有     

合理选择ZQFR—1350发电机的试验工况

由于 DS—74电刷掉炭严重,对于自通风的 ZQFR—1350型发电机(简称1350发电机)容易造成积炭,火花变大,甚至引起换向器烧伤、变形等严重后果。我厂自1979年以来已在1350电机上改用 DS—52电刷(除小部分仍在试验外)。DS—52电刷无积炭现象,但其接触压降小、换向区窄,使换向困难。在我车间经反复调试合格的电机,当工况改变时火花又变了。1979年3月8日至4月12日连续有五台机车的发电机在水阻试验站试验时,火花达11/2级强,并有灼痕,而电机试验站的记录,其火     

牵引齿轮磨损对牵引电机振动的影响

齿轮磨耗过量会引起电机剧烈振动、换向恶化,甚至环火和零部件损坏,并使电机和传动系统传输效率下降。本文介绍了试验情况并在此基础上对防止和减少齿轮磨耗提出了建议。