FND型防逆电装置

目前,国产的电传动内燃机车,都未设置可靠的牵引电动机防逆向电流的装置;而只是在司机控制器的主手柄与换向手柄之间加一机械联锁,以保证主手柄在“1”位及以上时,不能换向。但是在实际运行中,有近三分之一以上的时间主手柄是处在零位的,这时若某种原因造成换向手柄反向,就有可能造成所谓的“逆向电流”,使牵引电动机受到不同程度的损坏。受过逆向电流冲击的电机,其绝缘强度大大下降,给以后的运行埋下了隐患。多年来,由于逆向电流造成烧损的电机数目是相当可观的。我段仅在1985～1986年     

东风4型内燃机车电阻制动控制箱试验台及其使用

介绍了东风４型内燃机车电阻制动控制箱试验台的简要工作原理，电阻制动控制箱逆变板及电源板；转换电路及高速限流流电路；电流调；控制箱故障位的检查测试方法。     

用串联连接的电压源PWM变频器抑制变压器冲击电流的方法

提出了抑制变压器冲击电流的新方法.小功率电压源PWM变频器通过匹配的变压器与其他变压器串联.当接通的PWM变频器为阻性时,没有冲击现象发生.单相电路中,电流冲击时充当阻尼电阻的PWM变频器的额定功率为主变压器的14%,而在三相电路中为19%.利用PSCAD/EMTDC技术数字计算机仿真无法确定该方法的有效性和良好的实用性.研制了一台试验样机进行试验,结果证实所提出的方法可以完全避免冲击现象的发生.     

我们是如何解决制动电阻短路烧损和接地问题的

一、问题的提出电力机车在电阻制动时,牵引电动机作他励发电机运行,把列车的机械能变成电能,在制动电阻中变为热能消耗掉。机车采用电阻制动能提高列车下坡时的限制速度,减少闸瓦磨耗,避免轮箍和闸瓦过热而弛缓,使列车下坡时运行安全可靠。韶山1型电力机车安装着TZZ_2型制动电阻柜,额定电流420A,电阻值2.84Ω(一组),制动功率为3500kW。电阻带的材质为0.55mm×65mm的Cr20Ni80。每台机车装有两个电阻     

机车电阻制动电流整定新方法

通过大量的原始测量数据的积累,辅以数理统计分析、电路分析和计算的方法,确定了电制负反馈系统各电阻的整定范围。且通过钳形电流表检测方式,无接触整定电阻制动励磁电流,从而真正实现不动轮整定机车电阻制动电流的目的。     

关于“怎样处理东风型内燃机车电流分配不均”一文的两点看法

贵刊1977No.6期中登载的“怎样处理东风型内燃机车电流分配不均”一文谈到了怎样在架轮修中测量主极绕组阻值和磁场削弱电阻阻值来估算线路电流分配的不均匀程度,这是个很好的方法。但是,我们看了之后,对其经验公式的准确性有一些不同的看法。我们觉得这个配比计算式的简化是不正确的。为此,提出一些自己的想法供参考。我们段小运用经验不足,错了的地方请指正。1.由于东风型内燃机车的牵引电动机是串励直流电机,单组电机在全磁场时昀电     

东风型内燃机车冷却风扇电空阀线圈(3DF)回路加装HK反联锁

改线目的改线前,当施行电阻制动时,若司机误将冷却风扇按钮4AN闭合,则造成“机控”电路由导线969双重供电。这样,当由电阻制动工况转换到牵引工况时,励磁接触器LC,励磁机励磁接触器LLC和主接触器1C～3C均不会释放。制动转换器HK由制动位转入牵引位,即带电切换主电路,致使该转换器严重烧损。我段机车为防止制动转换器带电转换进行了改线(见本刊77№2)。改线后遇到这种     

电阻制动电空联锁控制电路运用中的问题及改进

电力机车电空制动系统中设有电空联锁控制环节,机车电阻制动时,有0.4kgf/cm~2的初制动,经过20～28s延时后,初制动自动缓解。该初制动的作用时间由电子继电器454控制。如图1所示。机车电阻制动时,换向手柄置制动位,调速手柄离开0位进行电阻制动操纵,电源由N326经63Z、64Z、88、105、215、SK_(1s)、SK_(2s)和并联的84常开联锁,再由N391经SK_(1s)或SK_(2s)、风道继电器265、267、266、268、279送至     

机车冲动保护

韶山3型电力机车自在石家庄和月山机务段投入运行以来,出现过被乘务员称之为“窜车”的故障。这种故障常出现在乘务员没有动车思想准备情况下,因此,给安全行车带来很大危险。引起该故障有多方面原因,其中有控制电子柜方面原因。为了确保安全行车,有必要对控制电子柜加装“窜车”故障监视和保护装置。一、故障原因当乘务员将司机控制器手柄置升位起点,调压开关从0位进到1级时,虽然没有给出电流指令,但牵引电动机却出现了不受控电流。该电流引起机车突然向前冲去。按理在控制电子柜电流调节器没有输出控制电压值(U_(631)为0)时,不应有脉冲输出,但由     

手柄级位检测装置在机车平稳操纵中的应用

监控装置为保安全提供了有力的保证,为分析事故提供了依据,但对于手柄级位的记录却是一个空白,手柄级位检测装置则弥补了这个缺陷。实现记录级位和主断分合信息给乘务员平稳操纵提供了指导资料,也为事故分析提供了准确依据。介绍手柄级位检测装置的构成,主要功能和特点、参数以及运用效果。     

高压接地开关短时耐受电流问题技术分析及计算

高压接地开关是将牵引机车上的主断路器两侧的电路接地以确保机车检验和维修时人身安全的装置,短时耐受电流参数用于考核该产品的热稳定性.根据客户需求提高高压接地开关的短时耐受电流能力,可以通过增大单个导流部件导流截面积,同时增大闸刀转动角度以减小导流部件接触电阻实现.     

DF4B型内燃机车辅助发电机“跳固定发电”的原因分析

DF_4B2362～2371机车,空气压缩机电机的励磁方式由他励改为串励,造成辅助发电机“跳固定发电”的故障明显增多。作者通过PC-1500计算机检测的数据以及波形,分析了该故障的原因,并提出了改进措施。     

北京地铁屏蔽门灯带合闸故障分析及对策

北京地铁5号线全高屏蔽门设置有灯带,灯带电路中配置有隔离变压器,变压器空载合闸投入运行时会出现一个较为复杂的电磁瞬变过程,初级绕组中产生的涌流会使电流保护装置跳闸,引起电压的波形畸变。探讨涌流产生的机理,研究采用隔离变压器启动装置降低涌流,启动装置由大功率小阻值电阻电路和电阻发热保护电路组成,经过试验,证明是解决灯带合闸时空气开关跳闸的方法。     

ND_5型内燃机车主发电机一起滑环短路故障的分析与处理

1985年元月份,刚刚投入运用仅走行1336km的0107号机车,因主电路过流继电器动作而发生柴油机卸载造成机破故障。一、故障现象机车在牵引工况,主手柄提一位,2秒钟后过流继电器GOLR动作,警铃响,电流表无指示,故障警告板(AP)上励磁减少及过流指示灯亮。据乘务员反映,该车在第一次试运转时,主手柄8位曾发生过流,复位后继续牵引列车。之后,主手柄分别在6、4、3位均发     

二象限斩波器和直流串励电机的控制

内容简介直流串励电机具有较为优良的牵引特性被广泛地用于机车的牵引上。但是,由于串励电机运行时不能直接并联在电网上进行反馈,因此,在机车制动时发电机能量不能回收,只能在电阻制动时转变成热能消耗掉。使用了自动控制技术,克服了上述缺点。如果在串励电机和电网形成的系统中加入并联反馈环节,则串励电机的发电机状态就可能是稳定的。把晶闸管直流调压装置称为斩波器。利用它加上某些测量调节环节组成的反馈环节能满足这种稳定性的需要。     

东风_4型内燃机车功率故障的检查及处理方法

一、正常工况时的基本数据要处理东风_4型内燃机车功率方面的故障,应首先了解该机车正常状态下的一些有关数据。通过比较才能正确识别故障,及时作出处理。针对东风_4型内燃机车油马达励磁系统的线路,我们将与手柄位置对应的刻线、转数、主整流柜功率、励磁机输出电压和电流、测速发电机(CF)输出电流、电磁伐的动作等列于表一,以供参考。并将其余有关电路要求的数据分述如下。     

电力机车牵引绕组阻尼电路参数匹配对设备安全的影响

根据整流桥换流工作原理,研究了绕组阻尼电路的工作特点,给出阻尼电容电流及电阻功耗的计算方法,通过计算分析找出阻尼器件大量损坏的原因;分析了阻尼电容放电电流对晶闸管的危害性;进一步探讨机车操作过电压特点,推荐能兼顾操作过电压、满足阻尼器件和整流装置安全工作的阻尼电路参数。     

逆变器供电下的永磁同步电动机谐波电流的计算

在分析谐波电流工作机理的基础上,提出了一种永磁同步电动机逆变器供电的谐波等值电路及谐波电流计算公式,介绍了谐波等值电路中电阻、电感参数的计算方法。样机计算值与试验测量数据基本吻合,验证了该谐波模型的可行性。     

防止电压给定取样电阻烧损的措施

SS4改进型电力机车在我段运用几年来,由于电流电压传感器故障后输出猛然增大,超过其额定输出值,使电子柜A、B组共用的电压给定板取样电阻烧损,从而使印刷板烧焦报废。针对这种现象,我们先后采取了几种措施,预防其烧损报废,但效果不理想,经过进一步研究,决定采取将取样电阻与印制板之间加支架及其间加石棉隔热材料的办法,以保证在电阻过流烧损的情况下,不烧损印制板。1　原电压给定板电路的问题原电压给定板电流、电压支路如图1、图2所示。图1　电流支路电流传感器输入额定电流1000A,输出额定电流200mA,故障时输出远大于200mA。电压传感器…     

数字通信电流保护在地铁中压网络零序电流保护的应用

地铁工程中压环网供电方式采用传统零序电流保护配合很难,数字通信电流保护在地铁工程中压网络零序电流保护中的应用,解决了零序电流保护配合的问题;通过零序电流保护误跳的实际案例,分析单相接地故障时线路电容电流的变化,证明线路电容电流等于正常时三相线路电容电流的代数和。介绍零序电流保护整定方法,并指出作为相邻元件的后备保护,可将站间的电缆电阻作为接地电阻来校验灵敏度。