曲轴止推片的在线错漏装检测技术

发动机曲轴止推片对发动机的性能有着较大的影响,本文介绍了止推片在发动机的装配过程中的错漏装在线检测技术的发展现状。同时对两种类型的止推片的在线检测技术进行了论述,结合生产现状,提出了优秀的解决方案,有效防止了止推片的错漏装。降低了错漏装返修率,提高了在线质量控制水平。曲轴止推片因形状不同而称有:止推环、止推片和翻边主轴瓦。翻边主轴瓦翻边的侧面就是止     

东风140汽车曲轴窜动超限及其防止

<正> 曲轴在工作时承受着一定的轴向力,在运转时会有前后窜动的现象。为限止曲轴窜动量,在结构上设有曲轴的轴向止推装置予以调整。 东风140汽车的曲轴止推装置,采用3mm厚的两片半圆形止推片,分别安装在缸体的第4主轴承座前后端面的凹槽内,靠加宽主轴承盖的宽度,以其接合面托住止推片。其优点是缸体加工简单,装配容易。缺点是承压面积小,止推片单位面积的负荷较大,靠曲轴止推面带入从主轴承流出的机油润滑。由于润滑条件较差,容易磨损。 当止推片磨损较小时,曲轴并无明显窜动。止推片逐渐磨损,尤其是后半片受轴向推力较大而磨损较快,当止推片磨损到一定程度,曲轴窜动加大。比     

发动机止推瓦测试装置的研制及应用

汽车发动机曲轴止推瓦止推耐磨性能试验中，止推面推拉力、止推片温度是两项重要的控制检测参数。由触摸屏、可编程控制器、止推瓦温度传感器、止推轴承套座组成的止推瓦测试装置，实现了止推瓦轴向负荷的加载和止推片温度的准确检测。     

对布切奇车掉曲轴止推轴承圈问题的探讨

布切奇SR—113、SR—113N型汽车,发动机是SR—211型,四行程汽化器式顶置汽门V型8缸发动机。曲轴轴向定位的止推轴承圈(以下简称″止推片″)是由两对厚2.5毫米的半圆形高锡铝合金——钢双金属片组成的,装在缸体中间主轴承座的两侧。止推片有合金的一面对曲柄方向,以承受曲轴的轴向压力和调整曲轴的轴向间隙。经修理后的发动机容易产生止推片“磨铁”、脱落、导致曲轴轴向间隙过大、离合器不分离,最后将曲轴、缸体及主轴承座磨成深0.3～0.8毫米的圆形环凹沟,致使发动机达报废程度。我们曾报废过4台发动     

运用可靠性理论计算汽车零件寿命的探讨

本文论述了运用可靠性理论计算汽车零件寿命的方法，根据实测数据对东风ＥＱ１４０汽车的气缸、离合器摩擦片、曲轴止推片进行了典型计算。     

英国范德维尔制造有限公司及其生产概况

1980年4月,本文作者曾到英国范德维尔制造有限公司参观考察。本文主要介绍该公司的概况、制造轴承、衬套和止推片的材料和工艺、以及该公司发展的有铅—铟镀层的铅青铜轴瓦和“K”型镶边止推轴承。     

WD615-50型柴油机无法起动

故障现象一辆北方奔驰8×4自卸车,搭载WD615-50型柴油发动机。据驾驶人反映,该车在更换了飞轮后,无法起动,进行几次推车起动,也均未成功。故障诊断由于故障发生在偏远的矿区,驾驶人只好先找人将发动机拆下,然后拖到修理厂维修。维修人员在拆检发动机的过程中发现曲轴发生前移且有磨损,曲轴止推片脱落及曲轴轴承承孔座边缘磨损等。将气缸体、气缸套、曲轴、     

要加强汽车零件的材料质量管理

汽车在修理过程中,常因配件质量不合格而造成返工。随着集体和个体汽车配件生产厂家的出现,不可避免地出现了一些粗制滥造、质量低劣的汽修配件,并往往会通过一些不正当渠道流入修理厂家,使修车质量明显降低,严重影响修理厂的信誉。如1986年10～11月份,我厂大修出厂的解放汽车因三档止推片配件不合格连续造成三次变速器中间轴及部分齿轮损坏等恶性事     

Ln690Q柴油机铝基翻边轴承的制造

翻边轴承系指轴承和止推片连成一体的轴承。这种轴承结构具有原材料消耗低,加工工序少,经济技术效果良好等优点,是当前国内轴承制造的发展方向。一九七四年底,我厂接受了辽宁五号汽车轴瓦的配套任务,我厂“三结合”小组高举鞍钢宪法的伟大红旗,学习大庆的革命精神,群策群力,因陋就简,土法上马,反复试验,在较短的时间内,试制成功了翻边铝基轴承,经试验和使用鉴定效果较好。     

WD615型柴油机故障排除实例

<正>例1:WD615-50型柴油机无法起动故障现象:一辆北方奔驰8×4自卸车搭载WD615-50型柴油机。据驾驶人员反映,该车在更换了飞轮后,无法起动,进行了几次推车起动,也均未成功。故障诊断:由于故障发生在偏远的矿区,驾驶人员只好先找人将发动机拆下,然后拖到修理厂维修。维修人员在拆检发动机的过程中,发现曲轴发生前移且有磨损,曲轴止推片脱落及曲轴轴承孔座边缘磨损等。将气缸体、气缸套、     

涡轮增压器止推轴承润滑机理数值分析

以流体滑动轴承的润滑理论为基础,分析研究了涡轮增压器止推轴承的工作机理和结构参数与性能的关系。建立了止推轴承及摩擦功率损失的方程式和数值模型,探讨了轴承承载能力与转速、间隙和尺寸等参数之间的关系。结果表明:增大止推轴承的尺寸或转速,承载能力增大;供油温度升高,承载能力下降。     

基于PLC的发动机止推瓦加载与温度测控试验系统

为适应发动机止推瓦的温升测试,开发出一套止推瓦推拉力加载装置,并具体介绍用热电耦丝制作温度传感器及其安装方法。通过试验表明该试验装置工作可靠,测试精度高,能够满足试验要求。     

厚覆盖层地质条件下有推力拱桥基础研究

针对覆盖层较厚的地质条件,提出一种“斜井桩+竖桩”有推力拱桥基础形式,以主跨210 m的中承式钢管混凝土拱桥——合山红水河特大桥为背景,从结构受力、施工方法、经济性能等方面进行合理性、可行性、经济性分析。结果表明:大断面的斜井桩和普通的竖桩组成受力体系,共同承担主拱产生的巨大竖向力和水平推力;斜井桩和竖桩的桩基承载力和桩身强度均满足规范要求,并有较大的富余;采取地表注浆加固处理、斜井隧洞超前管棚支护、洞内用工字钢钢架支撑等防护措施可确保斜井施工安全;该基础形式有效解决了厚覆盖层桥址处修建大跨径拱桥时,需做庞大的扩大基础而导致大规模开挖和大体积混凝土浇筑的问题;新型基础受力合理、结构小巧,有利于环保、节能及节约工程造价。     

一种测量车用涡轮增压器转子轴向力的新方法

介绍了电阻应变片的工作原理,提出了应用电阻应变片来测量涡轮增压器轴向力的方法,并进行了某涡轮增压器的轴向力测量试验。所提出的涡轮增压器转子轴向力测量方法可为止推轴承的结构设计提供依据。     

连续配筋混凝土路面冲断的影响因素分析

连续配筋混凝土路面（简称CRCP）在实际应用中会出现各种病害，其中冲断是主要表现形式，裂缝宽度、变异性都是影响CRCP冲断的重要因素。本文首先运用裂缝预估程序MEPDG软件分析取不同的干缩、温缩系数值时裂缝宽度对冲断的影响，然后用ABAQUS软件模拟分析不同的强度变异性对于冲断的影响。结果表明:减小路面裂缝宽度，能够有效减少CRCP冲断病害，当变异系数小于10%时，可以有效预防和减少冲断病害的发生。     

土压平衡盾构楔犁刀松动砂卵石地层力学行为研究

为研究砂卵石地层中土压平衡盾构刀土相互作用的力学行为，揭示楔犁刀的楔犁松动机制，首先，将刀盘前方砂卵石地层等效为连续介质，采用Terzaghi地基承载力模型与Mckyes-Ali模型求解楔犁刀楔犁松动作用下砂卵石地层的破坏强度； 然后，引入楔犁指数k表征楔犁刀反复松动地层、地层颗粒间咬合作用被逐渐破坏、地层强度逐渐降低的楔犁松动状态，分析复杂刀具配置条件下整盘刀具楔犁地层时的受力情况； 最后，通过计算得到单把楔犁刀楔犁地层所需的环向松动力及轴向顶进力，并提出砂卵石地层楔犁刀梯次松动地层与刮刀剥落渣土的受力计算方法，得到整盘刀具松动地层所需的扭矩及贯入推力，分析贯入推力和扭矩的影响因素。采用本文提出的计算分析方法计算土压平衡盾构楔犁刀与刮刀组合松动砂卵石地层时刀具的受力（推力和扭矩）与工程实测结果基本相符。研究结果表明： 楔犁刀分层、超前于刮刀布置可以有效降低松动地层所需的贯入推力和扭矩，达到降低盾构掘进所需总推力及总扭矩的目的。     

新型涡轮增压器烧结止推轴承材料的研制

研制了涡轮增压器止推轴承烧结黄铜材料和钢背—烧结合金双金属材料。结果表明:与目前使用的锡青铜基材料相比,烧结黄铜具有较高的硬度、拉伸强度和耐磨性能;双金属材料在保持良好摩擦性能的同时,具有更高的强度和承载能力。     

下部结构刚度对梁拱组合桥静力性能的影响

结合工程实例,介绍了群桩基础采用等代双柱模型以考虑上下部结构共同作用的模拟方法,给出了等代双柱的参数换算公式,并在此基础上研究了下部结构整体刚度和桥墩转动刚度变化对上承式梁拱组合桥静力性能的影响。研究结果表明:下部结构整体刚度对梁拱结合段主梁弯矩影响较大、对主梁轴力影响较小、对成桥水平推力和年温差水平推力影响较大。桥墩群桩转动刚度对成桥内力几乎没有影响、对成桥推力和年温差水平推力影响较小。     

桩径对双排式钻孔抗滑桩的影响研究

针对治理推力较大的滑坡工程中常用双排抗滑桩,运用有限元程序ABAQUS建立双排式钻孔抗滑桩的有限元三维分析模型,在其它条件不变的情况下,分别改变模型中桩径,进行单因素分析。结果表明:在确定的桩间距和排间距下,桩径的变化,对双排式钻孔抗滑桩的桩的位移、内力、前后排桩承担滑坡推力的比例等均有影响;对桩身位移的影响尤其明显。桩径取值应有一个合适的范围,建议双排式钻孔抗滑桩桩径不宜小于1m,在施工条件可行的情况下,宜选择直径较大的钻孔抗滑桩;双排式钻孔抗滑桩具有施工安全、速度快、节省成本等优点,值得推广。     

滑坡-抗滑桩土拱效应三维数值模拟研究

土拱效应的变化规律对地质灾害治理具有十分重要的意义。基于堂梨树滑坡，研究不同埋深下土拱效应的主应力及荷载分担比变化规律。结果表明:①桩后端承土拱体现为小主应力拱，拱脚为桩后侧面，拱形呈M形；桩间端承土拱体现为大主应力拱，拱脚为桩间侧面，拱形呈抛物线形；滑坡推力主要由桩后端承土拱承担。②桩体埋深不同，土拱的承载能力、分级承担比例及土拱形状均会发生改变，承担荷载与土拱拱层厚度和分布范围呈正相关。