基于工业级安全的轨道交通屏蔽门探测系统的设计

1 轨道交通屏蔽门探测系统应用的意义 轨道交通屏蔽门在关门过程中存在对乘客伤害的风险.为避免对乘客的伤害,CJ/T 236-2006《城市轨道交通站台屏蔽门》规定:完成关门过程的时间为3～4 s;阻止滑动门关闭的力小于等于150 N;每扇滑动门关门的最后100 mm行程最大动能不超过1J.因此,屏蔽门供应商会将屏蔽门关门的力设置为不超过150N.当关门受阻时,门操作机构能感受障碍物存在并释放关门力,门停顿若干秒后再重新关门,如果重复关门3次仍不能关闭,屏蔽门停止动作等待处理,并对障碍进行声光报警.这虽然能有效减少屏蔽门关门夹人的风险,但仍然避免不了由于屏蔽门对乘客造成伤害风险.这个风险主要来自于屏蔽门和列车之间的间隙.过大的间隙增加了乘客被困在车厢和屏蔽门之间的可能性.2007年7月15日上海就发生过一起乘客被困于屏蔽门和车厢之间,乘客被挤压坠落死亡的事件.     

我国铁路环境噪声预测及控制

总结了我国近20年来铁路边界噪声变化历程，由20世纪80年代的Leq(昼，夜间）＝70－77dB（A）到90年代的Leq(昼，夜间）＝65－71dB（A）。同时预测5年内随着铁路主要干线全面提速及列车流量加大，铁路边界噪声水平将提高1－2dB（A）。在分析了国内外有关铁路噪声控制措施及效果后，笔者认为设置铁路声屏障，是控制高速铁路环境噪声影响的有效措施。而控制铁路鸣笛噪声则是降低既有铁路环境噪声影响的有效措施，有效采取上述措施后，我国未来几年内的铁路边界噪声可降低到标准限值Leq(昼，夜间）＝70dB(A）以下。     

某客运专线动车组噪声特性

目的调查动车组噪声特性。方法噪声声级及个体剂量检测,噪声评价数计算分析。结果 (1)噪声频谱以31.5～1 000 Hz为主,频谱变化与线路有关。(2)噪声评价数<80 dB(A);列车长个体接触剂量LAeq,8 h为(71.983±3.2936)dB(A)、列车员LAeq,8 h(73.461±4.1342)dB(A)。结论动车组噪声强度可能不会导致列车员噪声聋,噪声频谱以中低频噪声为主,其变化与运行线路和车厢位置有关,应关注低频噪声的检测、评价和治理,并进一步研究其与气压瞬变现象对中耳气压伤的联合作用。     

间断噪声引起的生物反应

选6～12名听力正常的男学生(年龄18～22岁)为受试者,暴露于间断性和稳态连续性噪声(作用时间为8小时,噪声性质为粉红色噪声)后,测定其听力的暂时性阈移(TTS)和尿中的17-羟皮质类固醇(17-OHCS)。作用噪声呈梯形形式。其上升和下降时间为500毫秒,作用时期为6.5秒。间断噪声的峰值是80和90dB(A)。噪声暴露类型为:(1) 对照试验。(2) 峰值为90dB (A)暴露2分钟。(3) 峰值为90dB(A)暴露1分     

城市轨道交通车站轨行区降噪措施仿真分析

根据城市轨道交通的车站条件和轨道条件,建立某曲线站台有限元模型并进行站台区声学仿真,通过与既有轨道交通车站现场测试的结果对比,验证模型的可行性。对全铺道床吸音板和屏蔽门玻璃贴覆吸音膜两种降噪措施在单独和综合使用时的降噪效果进行了预测。结果表明:全铺道床吸音板可以降低站台50~4000Hz全频段内的噪声约1.5~5.2dB;屏蔽门玻璃贴覆吸音膜降噪主要针对1000Hz以下的低频噪声,可降低站台250~1000Hz频段内的噪声1.8~2.4dB;综合采用两种降噪措施可以使站台区50~4000Hz频段内的噪声降低2.0~7.0dB,其中道床吸音板的降噪贡献量为73%~84%,吸音膜的贡献量为16%~27%。     

基于轨道降噪的高架城市轨道交通噪声控制

为解决城市轨道交通既有高架线沿线噪声较大等问题,结合工程实例,从轨道专业角度出发,在不影响既有设备和正常运营的前提下,在曲线地段增设宽频型约束阻尼钢轨并分析其降噪效果.测试结果表明,距离线路中心7.5 m处,列车通过时段噪声平均降低3 dB(A);距离线路中心30 m处,列车通过时段噪声平均降低3.1 dB(A),基本...     

城市轨道交通车辆车外辐射噪声关键影响参数研究

以某城市轨道车辆为研究对象,对车辆主要噪声激励源进行调研,并基于几何声线法建立了车辆辐射噪声预测模型。以车辆主要噪声激励源调研结果作为输入,分析讨论了激励源大小对车辆车外辐射噪声影响的量化关系。研究表明:车辆车外辐射噪声受轮轨噪声激励源影响最显著(轮轨噪声每增大1 dB(A),其辐射噪声增大约0.9～1 dB(A));齿轮箱噪声和牵引电机噪声,受电弓噪声受到的影响最小。     

修配车间吸声降噪治理的卫生学评价

张有界电务段修配车间治理前各倍频程中心频率平均吸声系数0.04－0.05，作业时车间内混响噪声较重，混响时间3－4s,经监测设备负载时1号点等效声级88.9dB(A)，超标3.9dB(A)，2号点85.4dB(A)，超标0.4dB(A)，车间内瞬间峰值106.5dB(A)，频谱以中频为主。为了吸声降噪，采用一种从美国进口的矿棉装饰吸声板，利用吸声板对房顶进行吊顶，以达到吸声降噪、控制混响噪声的效果。结果显示，治理后车间内各倍频程中心频率平均吸声系数达0.15-0.24，实际混响噪声已基本消除，等效声级下降范围为1.7-6.1dB(A)，瞬间峰值下降范围为4.4-17.5dB(A)，瞬间峰值已下降到102.1dB(A)以下，车间内等效声级已下降到83.8dB(A)以下。     

双声源模式下高铁声屏障降噪效果仿真分析

研究目的:高速铁路与普通铁路噪声源特性存在较大差异,按照传统方法计算设计的声屏障在高速铁路降噪应用中效果不理想。以武广客运专线某路基试验段为模型参照对象,基于高速铁路噪声源特性研究,建立双声源模式的高速铁路声屏障降噪模型,分别对不同声源模式下3 m高直立型声屏障的降噪效果进行仿真分析。研究结论:(1)将仿真结果与实测结果进行对比,发现双声源模式的预测噪声级与实测值较为接近,而单声源模式的计算值明显小于实测结果和双声源模式的仿真结果,偏差达到8 dB A左右;(2)单声源模式的噪声衰减计算结果达到10.7~13.1 dB A,比实测结果显著偏高;(3)针对铁路限界处的噪声超过了规定的限值70 dB A,提出了合理的声屏障优化设计方法以改善沿线的生态环境;(4)将弓网噪声单独考虑的双声源模式可为高速铁路声屏障的设计和应用提供可靠依据。     

高速铁路钢轨波磨对沿线声环境的影响

针对铁路钢轨异常波磨问题,在某高铁线路两侧对未发生异常波磨和发生波磨路段进行了噪声测试.发生波磨与未发生波磨区段的测试对比结果表明:(1)对于300 km/h动车组,动车组通过时段的等效声级远轨侧前者比后者增加2～4 dB(A),近轨侧前者比后者增加5～7 dB(A);315 Hz及以下的低频噪声基本不发生变化,在630 Hz、1 250 Hz处出现增量峰值,峰值增量接近10 dB(A).(2)对于250 km/h动车组,动车组通过时段的等效声级变化不明显[1.0 dB(A)以内];315 Hz及以下的低频噪声基本不发生变化,在500 Hz、1 000 Hz处出现增量峰值,峰值增量2～3 dB(A).(3)根据理论计算,对于250 km/h动车组,一阶振动频率约在490 Hz左右;对于350 km/h动车组,一阶振动频率约在600 Hz左右,与现场噪声峰值出现频率的实测结果非常接近.     

关于MC型消声器的研制

为了消除噪声危害,我们对风动工具噪声治理进行了一定的探讨。设计并制造成功MC型消声器。装在06—150型和S150型风砂轮机上可使噪声从100dB(A),降到86.5dB(A),对风砂轮机的原设计性能无明显影响。一、MC型消声器的结构和原理     

等离子喷涂噪声的治理

电弧等离子喷涂技术发展很快,但是,由于工作时等离子喷枪产生高达116dB(A)的噪声,严重影响操作人员的身体键康,现经认真治理,已降到72dB(A),其治理措施如下; 一、噪声源分析噪声产生于等离子喷枪中喷嘴的压缩孔道。每当喷涂时,高温、高速的等离子流流经喷嘴的压缩     

基于地铁车内噪声控制的钢轨打磨限值研究

定期打磨钢轨可降低钢轨粗糙度，进而有效降低轮轨滚动噪声和车内噪声。针对某区段钢轨波磨导致的异常车内噪声问题，对该区段的钢轨波磨及客室与司机室的车内噪声进行现场测试和分析。研究结果表明：钢轨打磨前的司机室和客室的噪声主频段为420～670 Hz,与地铁列车通过该区段波长为25 mm和40 mm波磨时的通过频率基本一致；钢轨打磨后，车内噪声明显降低，客室噪声幅值降低了11.4 dB(A),司机室噪声幅值降低了9.8 dB(A)。针对车内噪声控制提出钢轨打磨限值：当钢轨粗糙度在大部分频带范围内超过钢轨粗糙度限值3 dB或6 dB时，建议对该钢轨进行打磨。     

劳动中的噪声——容许限度和医学监督

耳的损伤最常见于柯蒂氏器,其受损的部位和程度取决于噪声的频率、强度和感受器本身的质。作者考察了33个国家有关噪声的劳动法规,连续噪声的限度一般均为85dB(A)或90dB(A)。不少国家规定对噪声暴露者进行定期听力检查,英国健康与安全组织还规定对不同年龄的工人听力损失水平的处理(表1)。表中警告级是指必须佩戴耳保护器,治疗级是指必须进一步采取医疗措施。     

有轨电车线路钢轨包覆材料在合建结构条件下的减振降噪效果分析

建立有轨电车-钢轨及包覆材料-轨道-沿线结构模型,分析钢轨柔性包裹材料条件下,有轨电车线路及其沿线结构的振动噪声特征。研究发现,地下小半径线路条件下,安装柔性包裹材料后,钢轨垂向振动加速度级约降低7.4 dB,合建结构的垂向振动加速度级减小约0.9～2.0 dB,主要减小频段为15.0～40.0 Hz;曲线内外侧噪声峰值降低约3.5～9.2 dB(A),合建结构的噪声峰值降低幅度不超过1.0 dB(A)。地面小半径线路条件下,安装柔性包裹材料的钢轨垂向振动加速度级约降低7.6 dB,传播至沿线整体结构的垂向振动加速度级约减小1.5～3.8 dB,主要减小频段为14.0～18.0 Hz;沿线噪声峰值降低约2.0～5.8 dB(A)。     

时速350 km/h高速铁路噪声及其控制方法的研究

噪声这种物理污染,在白天达到100dB(A)时,人们会感到烦躁。晚上达到45dB(A)会对正常人的睡眠产生觉醒反应,针对以上原因,结合高速铁路的实际情况,采取声源降噪措施、传播途径上降噪措施、受声点的防护措施来降低高速铁路噪声,以达到高速铁路的环保要求。     

城市轨道交通上盖开发车辆段7号可动心轨辙叉道岔减振降噪性能研究

城市轨道交通车辆段物业开发是大中城市开发“新型土地资源”的重大举措,其建设规模不断扩大,由此带来的环境振动噪声问题逐年凸显,车辆段内轮轨振动与摩擦、钢轨接头及道岔有害空间处的轮轨冲击是振动噪声的主要来源。针对此,基于面向振源的上盖开发车辆段无缝化减振降噪技术理念,研发城市轨道交通50 kg/m钢轨7号可动心轨辙叉道岔,并对试验段进行轨道结构和环境振动噪声对比测试和仿真分析。研究表明：(1)可动心轨道岔消除有害空间,有效降低心轨处轮轨冲击受力,相较于固定型道岔,减振降噪效果明显,随着行车速度的提高,效果进一步增加;(2)车辆通过道岔直股,速度最大为25 km/h时,地面源强处(距岔线中心线7.5 m)减振3.58 dB,轨旁噪声降低4.63 dB(A),环境噪声(距岔线中心线水平距离7.5 m、距轨顶面3.5 m)降低5.63 dB(A);车辆通过道岔曲股,速度最大为25 km/h时,地面源强处减振3.70 dB,轨旁噪声降低4.75 dB(A),环境噪声降低5.87 dB(A)。     

85～90dB(A)职业性听力损失

1972年美国NIOSH提出了职业性噪声暴露推荐标准。在文件中声称90dB(A)仍然有引起噪声性听力损失的危险。同时指出现今的标准应降低至85dB(A)。根据这个资料,作者对暴露于噪声在85～90dB(A)的工人听力受损的危险率作了评价。共计选择了冷轧车间,翻砂投料台和电炉炼钢三个相同噪声区的228名工人以及无噪声暴露的对照组143人作了听力检查。把三个噪声暴露区和对照组的全部受检人数按下列年令分组18～29岁,30～39岁,40～49岁,50～65岁。并作相应的统计学处理。     

空压机房噪声治理

空压机是普遍采用的动力机械设备,路內许多厂、段都建有大小不同的空压机房。空压机房的噪声很大,一般都在85～100dB(A),危害操作工人健康,污染周围环境。空压机噪声产生的原因比较复杂,它是一个综合性的噪声源。其噪声主要包括:1.进排气噪声和气体流经机体产生的空气动力性噪声;2.空压     

高速铁路矮屏障降噪性能测试与优化分析

研究目的:声屏障作为控制铁路噪声最主要的方法之一,能够在传播路径上有效降低铁路噪声源的传播,但仍存在工程造价高、维保费用高、景观效果差等不足。本文根据现场测试结果,从列车声源分布及频谱特性着手,建立矮屏障实验室1∶5缩尺模型,开展矮屏障空间降噪效果研究,从而为矮屏障设计和研发提供测试依据。研究结论:(1)高速铁路主要声源可分为轮轨区域噪声、车体空气动力噪声和集电系统噪声,并以轮轨区域噪声为主;(2)矮屏障位于近轨时,轨面以上3. 5 m场点降噪效果为5. 0 dB(A);远轨时为3. 3 dB(A);在远轨基础上增加线间屏障,降噪效果可提高2. 2 dB(A),达到5. 5 dB(A);综合分析可知,矮屏障能够显著降低250～1 000 Hz频率噪声;(3)线间屏障可弥补矮屏障距离声源较远时的缺陷,可明显增加降噪效果,提高降噪效率,因而将矮屏障作为声屏障的一种补充措施,应用于铁路轨道建设中,可大大提高降噪效果,满足户外声学环境要求。