船体破损后外载荷与船体极限弯矩

基于船舶不沉性理论，运用符拉索夫抗沉性计算法确定船舶破损后浮态参数之后，作出波浪上船舶破损浮力曲线，继而计算了波浪弯矩和波浪剪力；并用非对称梁弯曲理论建立了破损模型，将外载荷与破口联系在一起研究了破损船舶极限弯矩，通过实例计算得出了预想结果。     

底部和舷侧破损船舶运动时域预报方法

针对船体破损后舱室进水引起的内外水体流动及船舶运动特性变化，提出了一种基于势流理论的破损船舶运动快速预报方法，借助修正的伯努利方程处理破损口处的进出水，通过瞬时湿表面积分获得破损船舶所受的水动力。以ITTC破损流动标模为对象，研究了该预报方法在舷侧破损和底部破损两种工况下的适用性。结果表明，论文提出的破损船舶运动预报方法能较为准确地预报船舶运动及透气舱室中的破损流动，但对气密舱室中破损流动的预报精度有待提高，后续模型将进一步考虑气体压缩性引起的舱室压力变化。     

船体破损后载荷与船体极限弯矩

基于船舶不沉性理论，运用符拉索夫抗沉性计算法确定破损后浮态参数一，作出波浪上船舶破损浮力曲线，继而计算了波浪弯矩和波浪剪力；并用非对称梁变曲理论建立了破损模型，将外载荷与破口联系在一起研究了破损船舶极限弯矩，通过计算得出了预想结果。     

集装箱船破损稳性模型试验研究

本文介绍了已完成的某集装箱船的一系列破损稳性船模试验。在模型试验中，模拟了倒梯形的破损开口，测量并分析了不同条件下破损船的横摇响应。试验结果表明：对所试模型，船舶在破损前的横稳性（ＧＭ）对破损后的横摇响应有较大影响。横稳性较小时，破损后的横摇响应也较小。模型试验中还模拟了２破损过程，破损后，船舶的横摇响应特性将发生较大的变化。说明破损对横摇的影响明显而不可忽视。     

破损船舶结构校核方法研究

船舶破损属于危险状态,快速准确地校核破损船舶结构强度对于应急救援等工作有着重要意义。以某散货船破损工况为例,分别采用等值梁法与有限元法评估破损船舶的结构强度。计算表明,传统的等值梁法未能真实反映船舶破损后的变形及横向构件的应力,具有一定的局限性,有限元法则弥补了此项不足,该方法可为今后船舶破损的计算分析提供参考。     

第5篇安全营运——第4章失事堵漏器材

船舶在海上航行时，由于碰撞、搁浅、触礁、风暴或战争等原因造成船壳的破损。当船舶水下部分遭受破损后，大量海水将灌人船体内部。如果不能阻止进水的范围，海水就会任意流动和增加，使船舶倾斜，同时使船舶浮力减少，致使船舶沉没。为了防止这种情况发生，设计及建造船舶时，除了甲板及船壳应保持水密外，还用水密舱壁将船内部分隔成许多独立的舱室，     

货舱进水原因分析及应急措施（下）

船舶破损后剩余贮备浮力的计算： 船舶在各种装载下破损进水，此时船舶进多少水（或损失几个舱室）才沉没，这个数据简称为船舶的贮备浮力（单位是m^3或t）。贮备浮力的实质是水线上的水密容积。水线以上水密容积越大，贮备浮力就越大。其近似计算是：     

国外船舶破损稳性理论分析

船舶破损后的稳性问题是长期困扰造船界的难题,它涉及随机海况下破损船舶的摇摆、进水和倾覆等多方面的复杂技术问题。简要叙述了国外船舶破损进水后的稳性理论计算研究状况,介绍了国际上在破损船舶动力学模型、舱内进水与船体的相互作用、破损口处的进流与出流模拟等3方面的研究进展。研究表明,三自由度耦合的数学模型在处理舷侧破损问题方面很有效,而六自由度非线性数学模型是未来船舶破损稳性计算的发展趋势,而且必须将船体与进水当作相互高度耦合的动力系统,采用水动力学进水模型进行处理。今后,还需采用模型试验深入观测波浪中船舶破损后的物理现象,以了解破损稳性机理。     

破损船舶的应急响应方法研究

船舶破损进水后的浮态与稳性发生变化,船舶在波浪中的运动响应及船体梁载荷也将随之改变,通过采取应急响应措施,可以有效改善其航行状况.以某一典型破损工况为例,计算了船舶破损后的浮态、稳性、运动响应及载荷,并与破损前进行了对比.结果显示:船舶破损后,横倾变大,横摇运动明显增加,扭矩与水平剪力增幅较大,水平弯矩与垂向剪力也有所增加.针对船舶的破损工况,提出了5种应急响应方案,对比这5种方案下的船舶状态,发现在左舷底边1号～5号压载舱各加入95％的压载水方案最优.     

港口国检查官(PSCO)如何对船舶破损进行适航评估

PSCO应对破损船舶的适航性和船舶破损稳性进行认真评估和计算以确保破损船舶开航后对海上交通安全和海上人命安全及海洋环境保护不构成严重威胁。     

船舶横摇的安全池研究

运用安全池理论计算船舶稳性，安全池在一定条件下将发生破损，此时船舶极易倾覆。以Melnikov方法导出安全池破损的条件，以某型船舶为例，计算了该船舶安全池破损的阈值，对五个海况进行了安全性校核，并与现行规范采用的极限载荷法进行了比较，通过数值仿真绘制了各参数条件下的安全池。     

货舱进水原因分析及应急措施(下)

船舶破损后剩余贮备浮力的计算:船舶在各种装载下破损进水,此时船舶进多少水(或损失几个舱室)才沉没,这个数据简称为船舶的贮备浮力(单位是m3或t)。     

基于船舶破损安全性的舱室优化方法

[目的]船舶安全性是船舶最重要的性能之一,而舱室优化与提高船舶破损安全性密切相关,二者之间的关系是一个复杂的多因素问题。[方法]基于SOLAS 2009公约,评估概率破舱稳性,量化危险区域,采用层次分析法(AHP),以分舱指数、危险区域类型和数量为评估指标,求解各指标对船舶破损安全性的影响权重,并以提高船舶破损后的安全性为目标,评估出最优舱室优化方案。[结果]结果显示,调整危险区域边舱宽度、舱室长度及双层底高度均可提高船舶破舱稳性,以及船舶破损后的安全性。[结论]实验结果表明研究危险区域可提高船舶安全性,在基于多准则评估船舶破舱后的安全性上采用AHP方法可行。     

横风横浪中破损船舶瘫船稳性倾覆概率研究

为了评估船首破损以后的倾覆概率,基于完整船舶瘫船稳性研究,尝试将破损船舶时域进水过程和倾覆概率计算结合。用Monte Carlo方法数值模拟某船破损以后的倾覆概率,采用四阶Runge-kutta方法求解横摇运动方程,研究不同载况下的倾覆概率和稳性高度变化。计算结果表明:相比完整船舶,破损船舶的短期和长期倾覆概率都增大;而在进水过程中,破损船舶的倾覆概率先减小后增大,到进水终了时刻达到最大。研究成果可望为破损船舶瘫船状态下的倾覆机理和波浪中破舱稳性衡准的制定提供技术支持。     

“B—60”船舶的破舱稳性

本文在阐明“Ｂ－６０”船舶定义和应满足的国际载重线公约各项规定的基础上，着重叙述了该类型船型的破舱稳性问题，其中包括破损程度的确定，破损前假定初始装载状态的计算，破损后渗透率的确定和破损后平衡状态和稳性要求。此外，尚附上一计算实例详细演示上述各项规定。     

船舱破损浸水与船舶下沉的函数关系

此文简述了船舱破损浸水后，给船舶浮态带来的变化及运动。     

高速艇底部倾斜破损研究

研究了高速艇(HSC)由于在坚硬的礁石上搁浅引起大范围底部破损的可能性。这项研究与目前国际海事组织IMO正在修订的高速规范有关，该规范不包括双层底，且必须给出船舶能够幸存的详尽合理的底部破损。搁浅破损理论分析的一个主要难题是定义最适当的碰撞情况。为了避免选择高不确定性参数(如碰撞速度和海底障碍物高度等)，目前是以比较法进行分析，即假定常规船舶和高速艇二者搁浅之间具有某些相似性。通过运用这种相对法，在分析中只需抓住常规船舶和高速艇在搁浅时的结构不同即可。在常规船舶和高速艇之间，假定与相对底部破损长度(破损长度除以船长)相关的主要不同点为航速、排水量、船长和进入岩石的结构断裂阻力，据此可以建立不同级别船舶底部破损尺寸的一个简单关系。对于进入岩石的结构阻力通过已验证的理论模型计算，并将材料的强度和尺寸的影响详细考虑在内。通过比较三种不同尺度的高速艇可以看出，相对破损长度随着船舶尺度而增加，此外高速艇比常规船舶的相对破损长度大很多倍。参考现有的常规船舶破损统计数据，可以推测出相当一部分高速艇的搁浅事故将在全长方向产生底部断裂。     

船体破损后非正浮条件下波浪载荷的计算方法

在船舶不沉性理论的基础上，采用符拉索夫法分析了不同破舱组合下的船体浮态参数。然后采用线性切片理论，计及水线以下破损后船舶由于舱室进水产生的横倾角与纵倾角的影响，利用多极展开法求解非对称剖面的二维辐射和绕射流场。计算了破损船体非正浮状态条件下的波浪载荷。在一定假定条件下，将切片法计算的波浪载荷同静置法计算结果进行了比较，分析了船体破损后的载荷变化。     

基于概率破舱的载荷计算方法及弯曲剩余强度分析研究

基于NAPA软件对某甲板货船进行建模分舱,计算了船舶概率破舱后三个初始工况下所有破损组合的弯矩值,并采用VB编程语言产生最大弯矩包络曲线;对破损后船舶的弯曲剩余强度进行了确定性分析研究,分析并得出了满足许用应力时舷顶和舭部所允许的最大破损范围。概率破舱载荷计算结果较为安全可信,且弯曲剩余强度分析方法对船舶破损时强度的判断有一定的参考作用。     

关于破损稳性理论建模的阐述

探讨发展船舶在波浪中的破损稳性理论建模方法的观点。首先，探讨波浪中破损船舶在多种时间量程范围内的水压模型，这为计算作用在沉船船体上的水压力提供了理论依据，其中包括积聚在船舱内水的压力。其次，在进水舱室模型试验的基础上，指出国际船模试验水池协会的破损船舶标准测试导致摇摆运动预测不充分的原因。最后，提出根据汽车运载船模型在静水中的进水试验得出，在已破损的隔断区域具有多层甲板的破损船舶的不沉性。试验研究显示，在静水中假设达到完全静止的情况下和根据船舶在水波中的初始状态和瞬间进水过程判断的动态情况下，船舶的不沉性会有所不同。因此，斯德哥尔摩协议中所用的模型测试方法不适用于这类船舶。