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以无砟轨道后张法预应力混凝土双线简支箱梁为研究对象,采用有限元分析软件MIDAS/Civil按弹性支撑计算模型对预初张拉阶段的箱梁跨中截面应力状态进行了施工模拟。在箱梁跨中截面预埋钢弦式应变计,监测了预初张拉阶段的混凝土应力。将计算结果与现场实测数据进行了对比分析,结果表明在预初张拉阶段,随着钢束张拉根数的增加,箱梁应力状态逐渐趋近于简支受力模型。张拉过程中的截面应力计算按弹性支撑模型是可行的。 相似文献
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跨金华江斜拉桥索塔锚固区应力仿真分析 总被引:6,自引:0,他引:6
文章应用通用程序ANSYS对箱形索塔进行了分析,采用混凝土单元SOLID65和杆单元LINK8分别模拟塔体和预应力钢束,并按实际结构形状真实地建立了锚固区的受力模型,根据索塔受力的实际工况,给出结构特征点处的应力值,给设计和施工提供借鉴。 相似文献
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在双线高速铁路建设中,广泛采用整体箱型梁结构形式。本文采用弹性力学有限元方法。建立了8节点六面体等参数单元的三维应力分析有限元模型。结合双线铁路预应力混凝土简支箱梁的施工,利用SAP90通用结构有限元分析程序,建立了整体箱梁三维实体单元模型,通过梁单元施加预应力荷载效应。箱梁采用后张法施工工艺,分别以预应力初张拉阶段、预应力终张拉完成、二期恒载作用为分析荷载工况,计算了箱梁跨中截面应力,给出在施工过程中箱梁跨中截面的应力随预应力张拉的变化及分布情况。通过有限元分析结果与铁路桥涵设计规范的比较得出,该箱梁结构设计合理,施工方案可行。本文所采用的分析方法和结论对于双线铁路箱粱的设计与施工有一定的借鉴意义。 相似文献
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针对秦沈客运专线双线整孔简支箱梁桥综合试验工程,利用光纤温度传感器对混凝土连续箱梁水化热温度场的变化规律进行监测,并结合ANSYS程序进行有限元数值仿真分析,阐述了箱梁各部位混凝土早期水化热温度分布、发展的特点,给出混凝土箱粱温度在横截面的分布和随时间变化的规律,提出了防止温差过大而引起混凝土开裂的工程措施。 相似文献
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压力型锚索锚固段应力分布规律及锚固段设计 总被引:1,自引:1,他引:0
根据Mindlin问题的位移解和弹性力学理论,基于变形协调假定,导出了压力型锚索锚固段粘结应力和轴力分布弹性理论解.采用岩质边坡条件下的参数,对锚固段应力分布进行了计算,总结了软岩条件下锚固段应力分布特征,并具体分析了锚固体半径对应力分布的影响,提出在设计中可以利用应力分布弹性理论解计算得到的应力分布曲线和应力峰值进行锚固段设计的思路,为压力型锚索的设计计算提供了一种参考依据. 相似文献
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预应力混凝土简支梁徐变应力重分布的研究 总被引:2,自引:0,他引:2
基于平截面变形、徐变与应力之间符合线性关系和徐变特性与加载龄期之间的关系符合老化理论等假定,探讨了不同龄期混凝土组合梁的徐应变力重分布问题,研究了分片预制桥位设现浇接缝的预应力混凝土简支T梁徐应应力重分布的计算理论和计算方法,推导了徐变应力重分布计算公式,组合结构由于先、后浇注的混凝土存在明显的龄期差和应力差,徐变将产生明显的应力重分布,应力重分布效应取决于先、后浇注的混凝土的龄期差和应力差,秦沈客运专线跨度16m简支T梁徐变应力重分布测试表明,对先期浇注的混凝土部分,重分布应力大约占总恒载应力的10%-20%,而对后期浇注的混凝土部分,影响比值更大,甚至有可能使应力反号,徐变应力重分布现象应引起足够的重视。 相似文献
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从美国混凝土协会ACI 408.3-01、ACI408R-03和zuo J.等建议的考虑钢筋相对肋面积的设计锚固搭接长度计算公式,推导出相应的钢筋应力计算值并与试验值进行比较.分析结果表明,应用ACI408R-03推荐公式得出的钢筋应力计算值与试验值较为接近,同时建议对于普通钢筋取≤4.0,对于高强钢筋取(cω+Ktr,)/db ≤5.0. 相似文献
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以广东省茂湛高速公路某多联混凝土弯箱梁桥为工程背景,分析了这种类型桥梁产生向外滑移的原因,如联与联间隙不足、支座位置不正确等,可为同类型桥梁的设计提供参考. 相似文献
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根据京津城际铁路跨四环路(60+128+60)m系杆拱连续梁的施工,在原有对称悬浇连续梁施工方法的基础上,对中跨较边跨长、中跨节段较边跨节段重、边支座后安装等特殊结构的连续梁施工方法进行了较为详细的介绍.重点介绍了临时墩设计及拆除措施,中间节带横隔板及吊杆下锚箱时内模支立及外侧模设计,边跨无合龙段时边跨现浇段施工方法,边支座后安装时边支座应力应变监测等. 相似文献
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为了研究大跨桥上减振轨道过渡段的动力特性,基于多刚体动力学与有限元法理论,建立高速列车-无砟轨道-大跨桥刚柔耦合动力学模型,分析大跨桥挠曲变形对桥上减振轨道过渡段动力特性的影响,并在此基础上进一步分析橡胶垫层刚度、过渡段长度等因素对该过渡段动力响应的影响规律。研究结果表明:大跨桥挠曲变形主要对钢轨挠度变化率的影响显著,对轮轨垂向力、车体加速度的影响较小,分析桥上减振轨道过渡段动力特性时应考虑大跨桥挠曲变形。当减振轨道橡胶垫层刚度大于0.1 N/mm3时,普通轨道与减振轨道连接处的刚度差易使钢轨挠度变化率超限,但在轨下基础刚度突变处增设过渡段可保证钢轨挠度变化率控制在限值以内。过渡段建议采用刚度分级的过渡方式,每级过渡2块轨道板,刚度比不宜小于1.1。钢轨挠度变化率总体上随过渡段长度的增大呈负相关变化,当过渡段长度大于20 m时,钢轨挠度变化率峰值变化明显;当过渡段长度大于30 m时,钢轨挠度变化率峰值变化不明显。综合考虑行车安全性以及施工成本等因素的影响,过渡段长度建议取20~30 m。 相似文献