桥梁工程上部结构施工

上部结构施工方案某大桥设计形式为主桥采用59+85+48.5m变截面预应力混凝土连续箱梁,引桥为30m的装配式部分预应力混凝土连续箱梁。引桥上部结构施工引桥上部设计为30m先简支后连续的装配式部分预应力混凝土箱梁,将在k25+800处各设置预制场进行预制,采用龙门吊提升,双导梁架设的施工方法。三跨连续变截面箱梁施工方案     

简支变连续小箱梁桥单梁静载试验研究

单梁静载试验是确保桥梁在正常运营后能够安全使用的重要途径,它是检验单梁的结构性能是否达到设计文件和规范要求的一种重要手段。结合某预应力混凝土简支变连续小箱梁桥,介绍了单梁静载试验理论计算分析、检测内容、试验步骤和试验结果分析,通过总结单梁静载试验结果,对该预应力混凝土简支变连续小箱梁桥做出了正确的质量评估,为类似的工程实际提供了参考依据。     

40米箱梁吊装施工技术

K165＋220.5大桥为简支变连续梁桥。桥梁上部结构采用结构连续,行车舒适,截面抗扭刚度大,造价低,施工工艺成熟,技术较先进的部分预应力混凝土简支变连续箱梁。本文着重探讨一下40米箱梁的吊装施工技术。     

先简支后连续T梁桥体系转换过程中力学性能分析

基于迈达斯有限元分析方法,以某座5跨预应力简支变连续T梁桥为依托,分析先简支后连续T梁桥在体系转换过程中不同施工阶段的挠曲变形和截面应力分布状况。结果表明:以体系转换施工阶段T梁受力情况最为不利,但是T梁截面上下缘应力满足设计要求,小于混凝土的抗压强度标准值,结构安全可靠。     

嫩江大桥施工工艺与质量控制

嫩江大桥位于嫩江上游,全长776.64 m,总体布置为5×30 m预应力混凝土简支转连续箱梁+(40 m+3×70 m+40 m)预应力混凝土变截面连续箱梁+11×30 m预应力混凝土简支转连续箱梁,是前锋农场至嫩江公路嫩江至省界段上的控制性工程。主要介绍嫩江大桥的施工工艺及其质量控制,为同类桥梁施工提供相关的依据。     

预应力混凝土连续刚构桥结构设计分析

某大桥采用100m变截面预应力混凝土连续箱梁,桥孔布置32×40+(65+5×100+65)+6×40m,桥长2150m。主桥为预应力混凝土半刚构-连续箱形梁,引桥为装配式预应力混凝土简支转连续T梁。     

先简支后连续预应力混凝土板桥的设计与施工控制

针对先简支后连续预应力混凝土板桥的设计特点和施工要点,以及先简支后连续体系转换施工关键工序,重点就改进吊装、减少湿接头混凝土收缩、二次预应力施工控制及齿板处理等方面进行了分析和阐述.     

浅谈板桥

介绍了板桥的两种类型,即装配式实心板桥和整体式简支板桥的特点、构造。钢筋混凝土简支板桥经济合理的跨径一般在13 m以下,钢筋混凝土连续板桥的跨径不宜大于16 m;预应力混凝土简支板桥跨径宜在25 m以内,预应力混凝土连续板桥跨径不宜大于30 m。目前,板桥跨径可做到25 m,甚至有建成35~40 m跨径的桥梁。中小跨径板桥设计应尽可能套用标准图,以提高质量,加快设计速度。     

预应力混凝土简支转连续箱梁预制、安装施工工艺

结合预应力混凝土简支转连续箱梁预制、安装施工实践,具体阐述预应力混凝土简支转连续箱梁预制、安装施工工艺     

简支变连续结构桥梁在不同因素下的支点弯矩分析

简要的分析了简支变连续结构体系在不同主梁横截面类型,体系转换过程中混凝土龄期长短,施工顺序不同,跨径的大小差异,预应力筋位置、数量不同;混凝土强度等级高低影响因素下的支点约束弯矩的变化规律。     

先简支后连续梁桥负弯矩区孔道压浆病害控制

先简支后连续梁桥结构兼顾了简支与连续体系的优点,可以减少桥墩上的伸缩缝,增强结构的整体性和行车的舒适性,既施工方便又经济合理。在这类桥梁的设计与施工过程中,对负弯矩区孔道压浆的质量进行控制,是保证工程质量的关键之一。     

外贴CFRP加固RC简支梁粘结界面温度剪应力分析

在良好的粘结状态下,基于平截面假定与线弹性假定,建立了CFRP加固RC简支梁的本构关系与力学平衡微分方程,再引入边界条件,对碳纤维增强复合板材加固钢筋混凝土简支梁的粘结界面温度剪应力的函数表达式进行了推导.通过表达式,阐明了温度剪应力与混凝土梁的抗弯刚度和粘贴层的硬度等因素有关.为加固结构在服役期健康状况评估和结构设计提供参考.     

新疆地区简支梁桥变连续梁桥施工技术

新疆地区海拔高、气温低、环境条件恶劣,在该地区进行桥梁施工时,施工难度较大.简支梁桥变连续梁桥的结构形式具有很多优点,在新疆地区大量采用.鉴于此,在介绍简支梁桥变连续梁桥原理的基础上,从架设预制主梁、浇筑接缝处的混凝土、负弯矩区钢筋的张拉等方面介绍了简支梁桥变连续梁桥的施工方法,并阐述了施工中应采取的措施,可为相关施工提供参考.     

温度梯度模式对一座变截面连续箱梁桥主应力的影响分析

箱形截面整体性好,结构刚度大,能承受正负弯矩,且抗扭能力强,是一种经济合理的截面形式,近年来得到广泛应用,但建成后通过一定时间的运营,发现箱梁简支端附近腹板开裂较严重,结合一座预应力混凝土变截面连续箱梁桥实例,采用空间有限元分析仿真计算,结果表明温度梯度模式对箱梁腹板的主拉应力影响较大。     

预应力钢管混凝土组合桁架简支梁桥设计研究

以实际工程为依托进行预应力钢管混凝土组合桁架简支梁桥设计探索,初步分析了这种桥梁结构的静力力学性能;并对其经济技术指标做了对比分析。     

基于新型广义位移的箱形梁剪力滞分析

与已有文献中采用的广义位移不同,选取剪力滞引起的附加挠度作为广义位移,在构造广义翘曲位移函数的基础上,提出了一种分析箱梁剪力滞的解析法.基于能量变分法建立控制微分方程,并导出了简支箱梁的附加挠度和广义力矩计算公式.通过对一个混凝土简支箱梁算例的计算表明,按本文方法计算的跨中截面应力与有限元法的结果很接近,从而验证了方法的正确性.研究结果表明,剪力滞引起的混凝土简支箱梁跨中截面的附加挠度很小,工程实践中可以忽略不计,但是,跨中截面的剪力滞翘曲应力达到初等梁应力的11.4%,工程实践中不能忽略.     

后张预应力混凝土梁管道摩阻测试研究

介绍了预应力管道摩阻损失的测试原理与测试方法,结合后张预应力混凝土简支梁和连续梁的管道摩阻实测结果,用最小二乘原理识别管道摩阻系数和偏差系数,分析了测试方法的合理性和试验结果的可靠性。探讨目前长束单端张拉中,在千斤顶行程不足的情况下,准确获得预应力钢束中预张力的方法,并将实测结果与设计和施工规范要求进行了对比分析,得出了一些有价值的结论。     

连续道床板拉伸开裂模型试验研究

为验证连续式无砟轨道温度裂缝型式和温度力荷载取值方法的正确性,针对目前高速铁路上普遍采用的连续道床板及底座板结构,考虑混凝土标号、配筋率及钢筋直径等影响连续无砟轨道设计的关键因素,设计了450 mm×80 mm×80 mm、中心配置直径10 mm带肋钢筋的混凝土构件,利用万能试验机进行张拉,模拟了连续道床板降温时的裂缝开展过程,测试了构件开裂前后的轴力及应力重分布情况.测试结果表明,张拉过程中,裂缝呈现出不稳定和稳定两种状态;裂缝出现后,钢筋与混凝土应力分布不均匀,裂缝位置处的钢筋应力增加至300 MPa以上;构件在全断面开裂后轴力会突然降低,开裂前后瞬间的轴力超过或达到了混凝土开裂轴力.对于采用C40混凝土的连续道床板,为保证结构的安全使用,应配置0.9%以上的钢筋使之满足强度要求,并将裂缝控制为不稳定裂缝状态,作为设计荷载之一的最大温度力荷载建议采用开裂后的轴力进行计算.      

基于静力荷载试验的桥梁状态评估

以某新建混凝土连续梁桥为例,建立空间有限元模型,运用静力荷载试验的方法,分别对比指定断面的应力、挠度等指标的试验值与设计值,并观察是否出现裂缝以及既有裂缝的发展规律。结果表明,该新建连续梁桥满足设计要求。     

预应力砼连续箱梁桥裂缝成因分析及防治措施

针对目前大跨径预应力砼连续箱梁普遍开裂的情况,从预应力筋的合理设置、计算方法的选取、温差应力的影响、应力控制值以及非预应力筋配置等几方面进行了裂缝成因分析,并提出了防止裂缝的设计建议和构造措施.