大跨小半径变宽度三跨变截面预应力混凝土连续梁设计与施工

娄江大桥为娄江航道上一座(83+145+83)m三跨变截面预应力混凝土连续箱梁桥,具有大跨小半径变宽度结构特点,常规的施工方案难度和风险大。项目中跨采用挂篮节段悬浇施工,边跨采用支架节段现浇施工,成功解决了不断航情况下大跨小半径变宽度三跨变截面预应力混凝土连续梁桥的设计及施工方法问题。建议利用梁格模型或者空间网格模型作为补充验算,对空间梁单元模型所采用的经验系数进行修正后进一步验算。     

先简支后连续变截面预制小箱梁设计

为满足双曲拱桥拓宽改造的美观和施工工期等方面的要求,设计了跨径布置为(44.055+7×44.41+44.055) m的先简支后连续变截面预制小箱梁。通过优化变截面预制小箱梁的构造和预应力布置,解决了变截面预制小箱梁由于跨中梁高较低,跨中承载能力薄弱的问题。受力分析结果表明:变截面预制小箱梁施工阶段验算、承载能力验算、截面压应力验算、截面抗裂验算和刚度验算均满足规范要求。     

非对称三跨预应力变截面连续箱梁简化设计研究

文中通过有限元计算软件对采用挂篮施工的78 m+146 m+93 m与78 m+146 m+78 m变截面连续箱梁进行结构分析,发现当采用相同截面尺寸时,在荷载作用基本组合下两者相同跨径梁段的内力接近,仅93 m与78 m边跨梁段有较大差别。78 m+146 m+93 m连续箱梁采用78 m+146 m+78 m连续箱梁钢束布置并适当调整了93 m边跨处钢束,即可使结构受力满足规范要求。非对称预应力连续箱梁预应力钢束设计可参考相应对称结构布置并适当调整不同边跨处的合龙预应力钢束,以此提高设计效率,节约设计成本。     

大思乌江特大桥设计

乌江特大桥是杭州至瑞丽国家高速公路贵州境大兴至思南段的关键控制性工程,其主桥为108+3×200+108 m五跨一联典型的山区高墩大跨长联连续刚构桥,主梁采用单箱单室箱形断面,主墩为双薄壁变截面空心墩.该文重点介绍了该桥的工程概括、设计标准、桥型方案、结构设计、计算分析和设计措施.     

箱形截面梁合拢段顶板横向预应力分析

悬浇法施工的钢筋混凝土梁桥存在若干合拢段,由于相邻节段的约束作用,合拢段箱梁顶板的横向预应力将低于甚至远低于设计值,可能使顶板产生纵向裂缝.本文从理论上分析这种约束机理,采用有限单元法计算合拢段顶板纵截面上的实际预应力,提出改进目前合拢段横向预应力钢筋配置及张拉的设计建议.     

变截面预应力砼连续箱梁底板裂缝问题分析

从设计和施工二方面对变截面预应力砼箱梁桥中跨底板在预应力径向分力作用下可能崩裂的现象进行了分析;结合工程实例说明了变截面预应力砼箱梁桥中跨底板崩裂现象的力学机理,并提出防治措施和建议。     

京沈客专60 m+4×106 m+60 m预应力混凝土连续梁设计

京沈客运专线在北京市密云境内跨越潮白河,根据桥址处自然环境,设计采用60 m+4×106 m+60 m预应力混凝土连续梁型式跨越潮白河,梁部采用单箱单室直腹板变截面箱形梁,设置三向预应力体系。简要介绍60 m+4×106 m+60 m预应力混凝土连续梁的结构设计和施工方法,通过结构计算分析表明该桥设计合理,各项设计指标均满足规范要求,可为此类客运专线长联大跨连续梁设计提供参考。     

非常规合拢顺序对连续刚构桥影响分析

连续刚构桥的常规合拢顺序为先边跨合拢,然后次边跨合拢,最后中跨合拢。本文研究针对某高速公路上的一座主桥为5跨连续刚构桥采用的先同时合拢边跨(第1、5跨)——再合拢一侧次边跨(第2跨)——最后同时合拢中跨(第3跨)和另一侧次边跨(第4跨)的比较特殊的合拢顺序,建立反映其非常规合拢顺序的有限元数值模型,并对其进行计算。非常规合拢顺序和常规合拢顺序有限元对比分析发现,成桥后和成桥10 a后2个工况下,桥梁的线型、顺桥向上下缘截面最大正应力和墩顶位移以及墩底截面竖直向最大正应力差别非常小;在有效的施工控制下,2种合拢顺序都能满足设计和使用要求。     

珠海洪鹤大桥辅航道桥结构设计

珠海洪鹤大桥辅航道桥采用85m+2×160m+85m四跨预应力混凝土连续刚构,主梁为单箱单室变截面混凝土箱梁,主桥桥墩采用双肢变截面矩形实心薄壁墩。由于该桥位于高地震区,依据抗震设计原则初步拟定桥梁结构尺寸,并采用有限单元法对大桥进行静力计算和抗震计算。结果表明,该桥的各项指标均满足规范要求。     

荆州长江公路大桥混凝土斜拉桥主梁施工技术

介绍荆州长江公路大桥北汊通航孔桥200m+500m+200m混凝土斜拉桥п形截面边肋主梁施工技术要点,对0#块现浇、挂篮悬浇、挂篮过临时墩工艺、边跨合拢、中跨合拢及体系转换工艺等方面作了简明阐述.     

南盘江特大桥部分斜拉桥设计

部分斜拉桥是介于斜拉桥和梁式桥之间的一种桥型,具有塔矮、梁刚、斜拉索应力幅变化小的特点.部分斜拉桥的结构体系主要有3种形式,其塔上锚固装置主要有交叉锚和贯通式鞍座2种形式.南盘江特大桥为(108+180+108) m三跨双塔单索面预应力混凝土部分斜拉桥,采用塔、墩、梁固结的结构体系.主梁为单箱三室斜腹板变截面箱梁;桥塔采用等截面矩形实心断面;斜拉索为单索面、2根1组布置在中央分隔带上,塔顶鞍座为分丝管式;主墩为钢筋混凝土变截面薄壁空心墩.经计算,在各种荷载的不利组合下,结构处于良好的受力状态,满足规范设计要求.同时,该桥在稳定性和抗震性能方面均满足要求.     

大跨PC宽幅箱梁顶板横向计算分析

以某(45+2×80+45)m大跨PC连续刚构桥(箱梁顶板宽12.5 m)为工程背景,建立箱梁横向框架空间网格模型,对其箱梁顶板横向受力进行分析与计算,得出大跨PC宽幅箱梁横向计算参数计算与结构截面验算的技术要点,提出大跨PC宽幅箱梁桥顶板横向设计宜按全预应力砼构件设计、应满足A类预应力砼构件设计要求的建议。     

二次预应力组合梁截面与配筋设计方法

介绍了二次预应力组合梁的基本原理和特点,提出了二次预应力组合梁先浇梁的3个设计参数的概念,即:先浇梁的高度和梁的全截面高度比值为先浇梁高度指标α,先浇梁的长度和二次预应力组合梁的计算跨径比值为先浇梁长度指标β,一期预应力筋面积与全部预应力筋面积的比值为先浇梁预应力筋指标γ;进行了二次预应力组合梁设计方法的初步研究,推导了先浇梁设计参数之间的协调统一关系,即γ=β~2;提出了二次预应力组合梁跨中截面、竖向结合面截面、支点中心截面的截面设计方法与计算公式,提出了二次预应力组合梁跨中截面、竖向结合面截面预应力筋与非预应力筋的配筋设计方法、计算公式、计算步骤。     

赣江西支特大桥主桥合龙设计

赣江西支特大桥主桥为(70 110 110 70)m预应力砼变截面连续箱梁桥,2个中跨和2个边跨各设1个长度为2 m的合龙段,随着边跨和中跨的合龙,结构先后完成2次体系转换。文中重点介绍了合龙计算分析、合龙段临时预应力和刚性支撑的设计,提出了合龙施工要点。     

S226海滨大桥连续箱梁挂篮悬浇施工

该文从挂篮荷载计算、施工流程、支座及临时固结施工、挂篮安装及试验、合拢段施工、模板制作安装、钢筋安装、混凝土的浇筑及养生、测量监控等方面入手,介绍了S226海滨大桥主桥连续预应力混凝土变截面箱梁2#～7#块、8#、8'#块合拢段采用挂篮悬浇的施工方法。     

大跨预应力混凝土连续梁桥设计研究

结合某(60+105+60)m预应力混凝土变截面连续箱梁桥设计,对大跨径预应力混凝土变高度连续箱梁桥截面形式的选取、结构尺寸的拟定、预应力钢束布置方式等设计要点进行了研究分析,可供同类桥梁结构设计进行参考。     

某预应力混凝土连续梁桥受损评估与加固

某桥为(34+40+34)m预应力混凝土连续箱梁桥,受上层高架钢结构滑落撞击,2跨部分翼缘板严重开裂。为研究该桥损伤情况及受损后结构的安全性,采用MIDAS Civil有限元软件建立受损箱梁有限元模型,评估主梁截面特性,计算受损前后主梁的应力和挠度;采用ANSYS软件进行桥梁撞击仿真分析。结果表明:单侧翼缘板受损使主梁截面面积削弱7.7%,使主梁截面抗弯刚度减小6.6%;受损前后主梁应力和位移变化较小,受损后满足规范要求,但应力储备很小;在撞击荷载作用下,翼缘板和腹板交界处顶板开裂,与实际情况基本吻合。根据检测及评估结果,采取将第二、第三跨防撞护栏切除60m,受损主梁翼缘板从悬臂根部整体切除,将原后浇调平层凿除后重新浇筑等加固措施。该桥加固后的动静载试验结果表明,主梁的加固部分能很好地与保留的主梁共同受力,主梁的整体性能有较大的提高。     

佛山市禅西大道塱沙大桥主桥中跨合拢段轴向受力分析

悬臂浇筑预应力混凝土连续梁桥由于其跨越能力强、施工便捷、造价经济等特点而被广泛的应用。合拢段施工是悬臂浇筑预应力混凝土连续梁桥施工和体系转换的重要环节,而中跨合拢段的施工更是合拢段施工的重点和难点。通过塱沙大桥主桥中跨合拢段的轴向受力的计算来对悬臂浇筑混凝土梁的中跨合拢段轴向受力特点进行详细的介绍,有关经验可供相关专业人员参考。     

拱梁刚构组合体系结构设计

主桥为90 m+150 m+90 m三跨拱梁刚构组合体系,采用预应力砼变截面箱梁、V撑与钢箱拱组合结构.介绍了该桥拱梁刚构组合体系的构造设计、关键工序、结构分析等方面的内容.     

武汉市梅家山立交跨京广铁路转体立交桥设计

武汉市鹦鹉洲过江通道武昌岸接线梅家山立交上跨京广铁路立交桥采用50m+85m+50m变截面预应力混凝土连续箱梁,标准横断面为主线双向6车道+E匝道与主线并线渐变段(桥宽35.0~26.0m),采用单箱四室斜腹板箱形截面。为保证施工期间铁路运营的安全,在铁路左右侧分别采用转体施工,单个桥墩转体重量为9 600t,转体角度分别为顺时针62°及70°。文中介绍了该桥桥型布置、上部结构和下部结构的设计,以及转体系统的组成、设计及相关计算结果。