低碳地聚合物固化处理疏浚淤泥力学性能试验研究*

河道疏浚产生的大量废弃疏浚淤泥须有效处置,而传统水泥固化剂为高能耗、高碳排放材料,与当今生态理念不符。以矿粉为主要原料、硅酸钠为碱激发剂制备新型低碳地聚合物胶凝材料固化淤泥作为工程填料,进行地聚合物固化土力学性能、压缩特性等性能检测及分析。结果表明：与10%水泥掺量的固化土相比,10%矿粉掺量的地聚合物固化土28 d无侧限抗压强度提高406.1%,破坏形式由塑性破坏转变为弹性破坏,应力-应变曲线有明显的应力峰,能更好地满足作为普通填方土材料的需要,具有良好的生态效益和广阔的应用前景,可为疏浚废弃物的资源化利用提供有效途径。     

改性淤泥做码头填筑材料试验研究

通过新型固化剂对江底淤泥的改性作用,使得江底淤泥达到作为堤岸码头填筑材料的技术要求,同时使得淤泥改性后淤泥改性土在抗剪强度指标上达到C≥30Kpa、内摩擦角f>25°,成为工程用土。一方面可以减少江底清淤工程量;另一方面,可以将淤泥作为填筑材料资源化利用。     

深层搅拌法加固应天河套闸软基工程

太湖应天河套闸地基土性复杂，淤泥质粘土中富含有机质，土壤呈酸性。通过深层搅拌法加固套闸软基工程实例，分析了此条件下水泥土强度标准值的影响因素和取值方法，介绍了施工工艺和注意事项。工程实例表明，采取适当改进措施，深层搅拌法加固淤泥质酸性土可以达到预期的强度。     

淤泥质软基真空预压处理工艺探讨

针对淤泥质滩地软基,在天津地区真空预压工程的背景下进行了大量的无砂法真空预压施工工艺试验,对出现的问题进行了分析,并结合实践对工程施工工艺进行了探讨。     

超细地聚合物对河湖疏浚淤泥固化和重金属固结效果的影响

我国每年河湖疏浚产生大量废弃淤泥,这些淤泥固结周期长、固化强度低且含有大量重金属,难以进行资源化利用。采用超细偏高岭土地聚合物,研究其对淤泥固化强度、水稳系数和重金属固结效果的影响。结果表明：随着超细地聚合物掺量增加,淤泥固化土的强度逐渐增大,7 d无侧限抗压强度可达1.68 MPa,具有优异的淤泥固化效果;水稳系数先增大后减小,掺入超细偏高岭土的淤泥固化土水稳系数均达到了90%以上,是纯淤泥土的两倍以上。超细地聚合物对镉、铅等6种重金属离子均具有良好的固结效果,尤其是对镉和汞的固结作用最为显著,且各组淤泥固化土中6种重金属元素浸出量均未超过相关标准的要求。超细地聚合物对淤泥具有良好的固化和重金属固结效果,与普通硅酸盐水泥固化材料有较大区别。     

河道淤泥气泡混合土强度发挥及微观机理分析

为研究土体内部微孔分布特征对河道淤泥气泡混合土强度发挥的影响,利用数字图像分析方法对河道淤泥气泡混合土内部微孔分布进行了定性及定量分析.试验结果显示,在试验条件下河道淤泥气泡混合土内部优势微孔孔组为等效孔径0.06～0.08 mm与0.20～0.40 mm两个孔组,混合土强度发挥与优势孔组在土中的分布特征具有密切的相关...     

能量补偿爆炸法在场区岸坡淤泥软基处理中的应用

在某电厂场区岸坡的水下淤泥软基处理工程的条件和技术要求下,提出能量补偿爆炸法,在机理分析的基础上,给出设计参数,在工程应用上取得了较好效果,表明该法对水下淤泥质软基处理的适应性,可供类似工程参考。     

水泥加固海相淤泥室内配比试验与现场工艺试桩

针对软弱海相淤泥问题土的加固问题,依托香港机场扩建工程,首次在该地区开展深层水泥搅拌法(湿法)的室内配比试验和现场工艺试桩,着重研究淤泥的土性参数、水泥掺量和养生龄期等因素对室内和现场水泥土强度的影响,得出其强度随水泥掺量和养护龄期增加而显著增长的规律,以及不同龄期室内水泥土的强度比例关系。本研究为香港地区滨海软土地基推广应用DCM工法加固,提供了很好的工程借鉴和技术参考。     

基于高压旋喷桩试桩的滨海滩涂淤泥层软基处理*

为提升高压旋喷桩施工在滨海滩涂淤泥层的成桩质量,在深圳某陆域形成工程围堰区的插排水板区和非插排水板区进行高压旋喷桩试桩施工。通过对双重管和三重管2种工艺下的水灰比、泥浆泵压力进行调控,分析滨海滩涂淤泥层软基处理中影响高压旋喷桩成桩的主要因素,总结高压旋喷桩在淤泥层成桩过程中存在的主要问题,并给出施工建议。主要结论为：针对滨海滩涂淤泥层的高压旋喷桩软基处理宜采用双重管法施工,施工前应在施工区打设排水板,施工过程中采用较小的水灰比,采用复喷工艺可有效提升成桩质量。     

无膜真空预压软基加固技术应用总结

结合无膜真空预压工艺在软基加固处理中的实践应用,笔者总结了该技术的重要指标确定方法,分析了该技术的工艺特点及适用范围,并就存在问题提出改进方法。该工艺应用效果良好,值得进一步推广应用。     

强夯加固粉煤灰及下伏的淤泥质软土地基试验研究

以南京扬子石化储油罐地基处理工程为背景,对粉煤灰及下伏的淤泥质软土地基进行了强夯试验研究。试验中首先对夯坑周围地表沉降以及孔隙水压力进行了检测,然后通过室内土工、载荷、标准贯入、静力触探等试验对强夯加固效果进行了检验。试验表明:强夯采用初始低能量夯击,逐步增加夯击能量和夯击遍数的施工工艺,辅以设置碎石垫层和竖向塑料排水板以及夯点采用梅花形布置的方法,效果明显,使地基的物理力学性能和抗变形性能显著提高,消除了上部粉煤灰层的液化问题,整体加固效果很好,夯后各项指标完全达到或超过预期值;同时通过对试验数据的分析研究,获得强夯法加固该类地基土的最佳强夯参数和施工工艺。     

大面积淤泥质土吹填高程及平整度控制

针对传统吹填不平整、严重积水等问题,结合苍南县江南海涂围垦区吹填及软基处理二期工程Ⅰ标段A2区吹填施工实例进行研究,通过吹填高程的实时动态计算,确定吹填高程,采用进塘管技术及分层吹填、分散布置水门等有效措施保证各吹填分区的验收高程、吹填平整度、吹填区无积水,并起到缩短排距、降低成本、减轻围堰安全压力等作用,确保吹填质量。     

真空堆载联合预压法加固码头堆场火山灰软基效果分析

印尼爪哇7号项目厂址分布着一层深厚火山灰沉积软土,天然含水率115.4%、孔隙比3.21、塑性指数25.5。结合工程实践,对软土地基处理达到的效果及承载力增长缓慢的原因进行分析。以码头堆场软土地基处理为例,基于三点法计算工后沉降和固结度,验证该方法的有效性。通过十字板剪切试验及平板荷载试验数据分析,验证承载力特征值计算公式的适用性。结果表明,实测的地表沉降量1 587～2 496 mm、平均2 307 mm,加固效果显著;地基固结度达到90%且十字板剪切强度大于20 kPa,满足设计要求。     

新近吹填超软土地基浅层加固技术卸载标准探讨

新近吹填超软土地基浅层加固对沉降控制要求不严格,因此,现有的卸载标准不完全适用于该类地基。鉴于此,通过理论方法建立了该类地基浅表层加固卸载标准的判别条件,并结合工程应用证实该判别条件是现有卸载标准的有效补充方法之一。     

粉煤灰和矿粉低热硅酸盐水泥胶凝材料的水化特征

采用不同掺量粉煤灰和矿粉取代低热硅酸盐水泥,制备水泥砂浆和净浆。测试砂浆抗压强度和抗折强度发展,用XRD分析水泥净浆物相组成,用恒温量热仪测试水泥净浆的放热速率和放热量。结果表明:掺入粉煤灰使低热硅酸盐水泥强度下降,强度发展速度变慢,掺入矿粉对低热硅酸盐水泥强度发展影响较小;与纯水泥体系相比,掺粉煤灰胶材体系的水化物相种类没有变化,水化产物中氢氧化钙含量下降,掺矿粉对氢氧化钙的降低作用更明显,且会促进AFm的形成;粉煤灰和矿粉可降低低热硅酸盐水泥水化放热速率和放热量,粉煤灰对水化进程影响不明显,矿粉对水化进程有促进作用。     

复掺粉煤灰与矿渣粉的海工自密实高性能混凝土试验研究

为满足海洋环境下高性能混凝土的施工要求,开展了复掺粉煤灰与矿渣粉海工自密实高性能混凝土的试验研究。试验结果表明,在复掺粉煤灰和矿渣粉掺量为60%～70%的条件下,掺入20%～30%粉煤灰自密实混凝土具有较高的流动性、填充性、间隙通过性和抗离析性等工作性,满足自密实混凝土的施工要求;28 d抗压强度大于50 MPa,56 d的电通量小于1 000 C,90 d扩散系数小于1.5×10-12 m2/s,具有较高的抗压强度和抗氯盐侵蚀性能,满足海洋环境下抗氯盐侵蚀的耐久性要求。     

高钙粉煤灰软土加固机理的研究

通过对高钙粉煤灰的物理、化学性质的分析试验 ,研究高钙粉煤灰及软土加固后的结构及高钙粉煤灰加固软土的机理 .高钙粉煤灰与软土拌和后可以形成连续性、水稳性较好的坚硬拌和桩体 .     

吹填流泥地基浅层加固沉降速率卸载标准

吹填流泥地基采用真空预压浅层加固的主要目的是为深层地基处理提供稳定的工作面,因此其控制指标是浅层加固区地基承载力或不排水抗剪强度,但是目前的沉降速率卸载标准主要服务于控制工后沉降。为合理确定卸载时机,根据软黏土不排水抗剪强度与有效固结应力的关系、剩余沉降与沉降速率的关系,并考虑卸真空对软黏土抗剪强度的影响,推导得到了浅层加固沉降速率卸载标准公式。浅层加固沉降速率卸载标准与地基承载力或软黏土不排水抗剪强度需求、真空预压荷载、加固厚度、竖向排水体间距、固结系数等有关。工程实例表明该方法确定的沉降速率卸载标准与工程实际基本相符。     

上覆深厚杂填土软土地基真空预压处理技术

针对城郊区域广泛分布的上覆深厚杂填土软土地基场地,引入真空预压施工方案。通过引孔、场地周边密封及膜面保护这３项技术改进,克服了表层深厚杂填土对真空预压的干扰,确保了真空预压的顺利实施。沉降、孔压、十字板及室内土工试验等监测检测数据表明加固效果显著,十字板强度平均提高达67%。该施工技术在本案例中取得了成功,可为类似工程所参考。     

吹填流泥地基真空预压浅层加固需求研究

吹填流泥地基采用真空预压浅层加固的主要目的是为深层地基处理提供稳定的工作面,因此真空预压浅层加固后应避免深层地基处理时可能出现的垫层前沿滑动破坏、浅层加固区地基承载力破坏及由浅层加固区向下卧流泥的冲剪破坏等。根据深层地基处理时浅层加固区地基承载力破坏、由浅层加固区向下卧流泥抗冲剪破坏两种破坏模式推导得到真空预压浅层加固区不排水抗剪强度需求公式;深层地基处理垫层施工时前沿稳定需求的真空预压浅层加固区不排水抗剪强度应根据整体稳定性分析确定。分析表明,深层地基处理时浅层加固区地基承载力、抗冲剪需求的浅层加固区不排水抗剪强度与垫层厚度、深层处理施工机械、浅层加固厚度等有关;当深层处理垫层厚度超过1 m后,垫层前沿稳定需求的浅层加固区不排水抗剪强度急剧增大,且下卧流泥越厚,需要的抗剪强度越大。