Sulzer 16ZAV40S柴油机轴瓦咬合事故原因分析

就Sulzer 16ZAV40S柴油机连杆发生大端轴瓦咬合事故,进行分析与探讨,根据现场的记录和原始资料,排除了一些不会导致轴瓦产生咬合的因素,认为连杆大端轴承座孔变形,轴承间隙过大以及连杆大端轴承紧固螺栓松驰与此次事故有密切关系。     

低速机连杆大端轴瓦安装挤压点分析

某新型低速柴油机连杆在样件加工完成后,先对连杆大端轴承孔进行尺寸测量,然后通过轴瓦挤压点实验,得到连杆大端挤压点值。采用有限元方法计算轴瓦挤压点,仿真计算结果与实验结果相符,仿真方法对实验进行了很好的验证和补充作用。通过在仿真模型中改变连杆大端连接螺栓位置,分析了连接螺栓位置对轴瓦挤压点影响规律。     

多列式柴油机连杆轴瓦的应力分析

一、前言 42—160高速柴油机是船用的主机,气缸布置成七列星型,每列六缸,共有气缸42个。连杆采用主、副连杆结构,主连杆轴瓦为翻边结构,主连杆大端及轴瓦受力情况极为复杂.     

某高速柴油机轴瓦异常磨损故障原因分析及解决措施

文章通过分析某高速柴油机轴瓦异常磨损故障，建立造成轴瓦异常磨损故障树，得到主轴瓦的异常磨损是柴油机进气压力波动及转速波动造成，连杆瓦的异常磨损是连杆轴颈的质量原因造成的结论。根据故障原因，采取一定的措施后，轴瓦异常磨损问题得到解决。     

船用柴油机轴承技术状态的不拆卸检查

柴油机主轴承和连杆大端轴承要形成良好的油膜,应具有一定的装配间隙,而其间隙的大小会直接影响到柴油机工作的可靠性。因此,在安装时,要测量装配间隙是否符合安装技术条例;在营运过程中,要定期检查该间隙是否符合运行技术要求,以便随时掌握轴承的磨损情况,从而确定该轴承的间隙是否需要进行调整。检查柴油机轴承间隙时,常采用传统的压铅测量法,把主轴承上盖或连杆大端轴承下瓦拆下,表面上放置2～3道软铅丝,然后再把轴瓦装上,拧紧螺钉到(规定的预紧力)一定的位     

船舶柴油主机连杆大端轴瓦烧损事故浅析

对“IRIS轮”主机连杆大端轴瓦烧损事故进行分析与探讨，根据现场的记录和原始资料，排除了一些不会导致轴瓦产生烧损的因素，认为连杆大端轴承座孔变形、轴承间隙过大以及连杆大端轴承紧固螺栓松驰与此次事故有密切关系。指出了损坏原因主要是由于该轮主机长期以来没按说明书的要求进行维修。     

MAK主机轴瓦见症分析及管理

N轮左、右主机,型号为MAK9M552AK四冲程柴油机,每台机功率5000kW,额定转速480r／min,可调螺距。笔者有幸在此船工作了一段时间。上船之前,接连两个航次右主机No．3,No．9缸连杆大端轴瓦烧熔,造成曲轴损伤,连杆大端轴承座孔变形,不得不磨削曲柄肖,更换连杆大端轴承座,换用加厚轴瓦。查看以前记录,左主机No．5、No．9缸以前也发生同样的故障,造成曲柄肖磨削。对于船用主机来说,曲轴是柴油机中最重要昂贵的部件,轴瓦是至关重要的部件之一。轴承和轴颈一旦发生损坏,靠船员自身力量一般难以修复,对海上航行船舶的安全构成严重威胁。     

MAK M453C型柴油机检修时需注意的问题

从使用管理者的角度出发，对MAK M453C型柴油机的主轴瓦、连杆大端轴瓦和气阀机构以及两个重要垫片的检修注意事项进行简略介绍。     

中大型柴油机连杆大端轴承与曲轴颈之间间隙的百分表测量法

柴油机连杆大端轴承与曲轴颈之间的间隙是一个重要的间隙,定期测得该间隙值对确保柴油机正常运转具有一定的意义。中、大型柴油机在中修和小修甚至坞修时,一般都需要测量该间隙,以掌握连杆大端轴承的磨损情况,从而确定该轴承是否进行修换。过去测量中、大型柴油机该间隙的方法,一般都采用拆下连杆下端轴承盖,在轴承表面上放“软铅丝”(电气用保险丝),测量被压过以后的软铅丝厚度即得该间隙值。中、大型柴油机连杆组件重量大,拆装连杆     

柴油机轴瓦早期磨损原因和预防

柴油机轴瓦早期磨损,会增加发动机故障,影响发动机使用寿命。介绍了柴油机轴瓦的润滑机理和润滑(摩擦)状态,对轴瓦早期损坏的原因进行分析并提出预防对策,指出要按照规范维护和使用轴瓦。     

水槽布置方式对水润滑轴承摩擦性能的影响

为研究水槽布置方式对高分子材料水润滑轴承摩擦系数和进出水口温差的影响,以自来水为润滑介质,在尾轴承台架试验机上进行试验,测定全开槽结构与半开槽结构轴承在不同工况下的摩擦系数和进出水口温差,并对试验结果进行双因素有交互作用的方差分析。结果表明:相比全开槽结构轴承,在同一工况下,半开槽结构轴承的摩擦系数和进出水口温差更小;轴承水槽布置方式由全开槽变为半开槽时,转速、负荷及其交互作用对摩擦系数影响的显著程度会增加,对进出水口温差影响的显著程度会降低。     

大直径超长嵌岩桩承载特性分析

大直径超长嵌岩桩在工程中应用广泛,但其荷载传递机理和承载能力特性的研究仍不够深入。针对现有现场试验研究和数值分析的不足,基于马来西亚槟城二桥工程,对大直径超长嵌岩桩承载特性进行数值模拟和现场试验研究。通过对比发现,有限元计算结果与自平衡法的实测数据有较好的吻合性,但由于土动摩阻和孔隙水压力影响,静动法测试结果比自平衡法大30%左右。大直径超长嵌岩桩侧摩阻力从上而下逐步发挥,且沿深度非线性分布现象明显。实际总的桩侧摩阻力占荷载90%,远小于桩土极限侧摩阻力。     

钻孔灌注桩端承力有效利用技术

超长钻孔灌注桩因受现施工工艺制约只能按摩擦桩使用,因沉渣落淤物影响端承力不能有效发挥;现成孔后置入钢制半封闭桩尖穿透沉渣层,可使灌注桩直接坐落在下卧持力层上,从而使端承力可充分发挥作用进而提高钻孔灌注桩的承载力与减少沉降量,也可缩短桩长、减少施工难度、降低工程费用。     

船舶轴系温升与轴向间隙调整

对于采用间接传动方式的船舶轴系,在柴油机曲轴止推轴承与螺旋桨推力轴承之间增加了齿轮箱和高弹性联轴器,会遇到轴向间隙分配问题,如果安装不恰当,将导致曲轴止推轴承烧熔。在安装过程中,应充分考虑因轴系运行温度升高的轴向热膨胀引起的轴向间隙变化。引起轴向间隙变化的因素有:一是柴油机和齿轮箱因运行使相应的轴存在轴向伸长;二是因轴系扭转振动使联轴器橡胶弹性元件摩擦生热的轴向伸长,二者可通过计算得到。根据计算数据来确定冷态曲轴止推轴承间隙,可保证轴系轴向轴承安全运行。     

基于Archard模型的桨毂轴承摩擦副磨损寿命评估方法

桨毂轴承摩擦副之间因磨损超过一定间隙后会导致调距桨装置出现调距、稳距功能降低或失效的故障。本文基于Archard模型提出了一种桨毂轴承摩擦副磨损寿命评估方法,其思路是先根据经验数据或试验数据,利用Archard模型确定桨毂的磨损因子,考虑该型桨毂轴承摩擦副的许用间隙、载荷条件等因素,结合其初始装配间隙的分布函数,通过仿真方法模拟调距桨装置调距次数的分布函数,进而对桨毂轴承摩擦副进行磨损寿命评估。     

美国舰艇水润滑尾轴承材料研究进展

针对美国舰艇尾轴承材料的发展现状及存在的问题,对美国Duramax公司生产的ROMOR I水润滑橡胶尾轴承的工作特点及摩擦磨损特性进行了研究分析。就目前美国对水润滑橡胶尾轴承振鸣音机理、振动特性以及影响因素等问题的研究,进行了深入剖析。最后介绍了美国海军军标MIL-DTL-17901C(SH)的内容规定。认为低噪声、低摩擦、长寿命等因素将指引整体式、表面光滑的新型橡胶轴承材料研发,且新材料的研制是尾轴承主要发展方向。     

桩基础自重计算方法及其对桩基础的影响

论述了摩擦桩容许承载力计算方法的理论依据,结合规范,从摩擦桩轴向承载力计算相关规定的角度,分析了桩基础自重不同考虑方式对桩基础承裁能力和沉降的影响.并根据分析结果,提出了桩基础沉降和承载力计算建议.     

软岩地层灌注桩抗压与抗拔承载性分析

纳米比亚油码头软岩地层无经验参数可取。根据1根抗压桩和1根压拔桩现场静载试验和应力测试结果,分析软岩地层中抗压桩和抗拔桩的侧阻和端阻,得出抗拔桩的上部砂土及粉土层中抗拔系数以及Q-s曲线呈缓变形的抗拔桩极限承载力取值。结果表明:上部砂土及粉土层中抗压桩的桩侧摩阻力充分发挥所需桩土相对位移为9~15 mm,单位侧摩阻力极限值可取30.1~48.1 k Pa;下部软岩侧摩阻力充分发挥所需的桩土相对位移大于40 mm;对2根桩的抗压过程,在最大加载条件下,实测桩端阻力分别为桩顶荷载的22.3%、27.3%,表现为摩擦型桩。采用双曲线模型预测抗拔桩极限承载力为4 896.7 k N。     

中间轴承流体润滑性能分析

中间轴承是船舶轴系主要支承单元,其运行性能直接影响到船舶动力推进系统性能的优劣。文中以流体润滑理论为基础,建立中间轴承三维流体润滑数值分析模型。采用有限差分法求解Reynolds方程,获得了油膜厚度、摩擦力、摩擦系数及摩擦功耗等润滑性能参数。对比分析了不同转速工况及润滑油温度对中间轴承润滑性能的影响,完成了中间轴承运行性能的评价。     

岩溶地区桩基竖向承载力的研究

依据大量的研究成果,分析了目前常用的研究方法和手段,主要包括室内实验室实验、现场静载荷实验、理论分析以及计算机数值模拟等,对岩溶地区桩基承载特性进行了分析和讨论,并对当前的相关规范作了分析评价,最后提出了自己的见解:1)在岩溶地区,当岩溶顶板安全厚度范围外存在溶洞时,可不考虑溶洞对桩基承载力的影响,单桩竖向极限承载力由桩周岩土总侧阻和嵌总端阻组成;2)当岩溶顶板安全厚度范围内存在溶洞或裂隙时,应考虑其对桩基承载力的不利影响,单桩竖向承载力可由摩擦力决定,且需要验算顶板的稳定性。