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在建立了形位公差国家标准之后,一般仍用尺寸公差或线轮廓度公差评定凸轮,用径向圆跳动公差评定凸轮的方法优于前两者,更适合于凸轮的评定。径向圆跳动公差评定时,凸轮的误差(测量)值和公差(评定)值都是径向值,便于测量、处理和评定,方法简便、直观。 相似文献
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凸轮的测量,主要是为评定凸轮轴上各凸轮的几何精度和装机后的动力特性提供依据的,所以应按设计要求选择与凸轮机构从动件相同型式和形状的测头,并按设计升程表进行测量。 相似文献
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在机械设计制图中,我们常常对一些零部件除了有尺寸公差要求外,还有形状公差的要求和位置公差的要求,有时甚至同时对形状和位置公差都有严格的要求。国家标准GB1182《形状和位置公差通则、定义、符号和图样表示法》详细介绍了形状和位置公差的通则、定义、符号和图样表示法。正确理解形状和位置公差的定义和标注法,根据产品零件功能要求标注零件的形位公差时,力求做到简洁、明确,使制造和检测方便。避免出现设计人员在机械制图时形位公差标注不当或重复标注的现象,给零件的制造和检测带来困难。 相似文献
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凸轮测量的目的不同,对测点间距的要求也不同;为了最大限度地减少测量工作量,把测量误差控制在允许范围之内,必须按公差要求进行凸轮测点布局;在实际测量中,应把计算出的测点间距间的角度值圆整为整数度;无论是用平面测头还是滚柱测头测量,按本文方法算出的测点间距与测量误差的平方根成正比,而与被测点的曲率半径的平方根成反比。 相似文献
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形位公差数值由精度等级和主参数确定,精度等级按尺寸精度决定,有表可查。形位公差表格中,主参数有多项参数。正确选取主参数,才能保证零件精度,不因形位公差太小难以达到,又不致形位公差与尺寸公差不协调。现将多年工作经验总结如下,供大家参考: 相似文献
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凸轮轴是配气机构中的重要驱动件,由它来按照配气相位定时地开启和关闭进、排气门。气门的升程规律决定了凸轮的形状,其凸轮的外形由基圆和升程型线两部分组成。配气机构运行于基圆部分时,气门是关闭的,运行到升程型线部分时,气门则按型线的规律上升或下降。采用一根凸轮轴来驱动进 相似文献
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苑舟 《西安公路交通大学学报》1995,15(2):100-105
本文通过将圆锥面展成为平面建立了圆锥凸轮的当量盘形凸轮。当推杆的运动规律给定后,利用求当量盘形凸轮最小基圆半径的原理,为圆锥凸轮大小端半径的选择和圆锥凸轮结构尺寸的确定提供依据。并利用旋转变换张量建立了滚子中心轨迹、上廓线、下廓线上点的空间向量方程,解出了滚子中心轨迹、上廓线、下廓线上点的坐标计算公式。 相似文献
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采用平面测头有利于凸轮型面的加工和凸轮升程的测量,但这就涉及到测量时的测头替换问题,也就是说,在加工和测量工艺条件有限、或某种特殊场合无法采用符合设计要求型式和形状的测头时,允许用测头替换方法采用不符合设计要求的测头进行凸轮测量。 相似文献
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CA4DC1型柴油机是在CA498柴油机基础上开发的能够满足欧Ⅲ排放法规要求的柴油机.介绍了该柴油机在配气机构总体布置、气门组零件设计、气门传动机构设计、凸轮型线设计等方面所作的改进. 相似文献
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MFB2带圆弧段凸轮优化设计 总被引:2,自引:1,他引:1
构造了MFB2带圆弧段凸轮型线,该类型线具有大的气门开启时面值。给出了型线的构造和设计方法.在机构动力学分析的基础上,建立了以凸轮型线时面值为目标函数,以气门落座速度、凸轮最大接触应力、凸轮最小曲率半径、气门活塞最小距离等为约束条件的动态优化设计模型。数值算例表明,该型线具有很好的充气性能及较好的动力性能。 相似文献
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利用凸轮机构的分析理论,获得了加工DD680系列汽车制动凸轮的轮廓曲线方程和加工该靠模凸轮的刀具中心轨迹方程。利用微型计算机进行了靠模凸轮轮廓曲线的辅助设计,保证了所设计的靠模凸轮的各项精度,采用该方法计算加工靠模凸轮比用作图法精度高,速度快。 相似文献
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某高速汽油机改LNG发动机动力性下降问题研究 总被引:3,自引:0,他引:3
针对直接将汽油机改为LNG发动机导致的动力性下降问题,通过GT-Power与试验标定相结合的方法,提出了一种基于单因素法的高速LNG发动机配气相位优化方法:在降低泵气损失、减少缸内废气、提高充气效率的前提下,减小气门重叠角;针对优化后的配气相位,优化设计凸轮型线;同时根据LNG燃烧特性,在控制最高燃烧温度和压力的前提下,适当将点火提前角增大,合理组织燃烧,使燃烧更加及时完全,从而提高燃烧效率。结果表明,优化后的凸轮型线满足配气机构运动学动力学要求,高速LNG发动机最大功率较之优化前提高约7.9%,最低燃料消耗率降低约5.8%,此方法可以在一定程度上解决LNG发动机的动力性下降问题。 相似文献