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通过室内三轴试验,研究在荷载作用下,淤泥质粉质粘土的超固结比与抗剪强度值的关系,进而分析总结出软粘土的抗剪强度指标c,φ值随超固结比和轴向偏应力的变化规律。表明:抗剪强度值随轴向偏应力的增加而线性增加;抗剪强度值随超固结比的增加而增加,呈曲线的变化趋势。超固结比越大,土样的抗剪强度增加的速率越慢。软粘土的抗剪强度指标c,φ值随轴向偏应力的提高而线性增加,但φ值增长幅度较小;软粘土的抗剪强度指标c,φ值随超固结比的增加而增加,呈曲线的变化趋势,超固结比越大,c,φ值增加的速率越慢;与c值相比,φ值增长幅度较小。最后对试验数据加以公式拟合,提出考虑荷载作用下软粘土的抗剪强度指标c,φ值随超固结比变化的计算公式。 相似文献
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桩基设计的产处要问题之一是确定单桩的承载能力。目前,国内各系统各部门的地基基础规范一般采用与岩土的物理指标相关系的经验值法来估算单桩承载力。本文根据Meyerhof总结提出的以土力学基本原理为基础的半经验半理论公式,采用土的力学指标、计算分析了从天津市区收集的24根试桩的桩承载力,与试桩结果比较后认为:此法有一定的理论基础,且与试桩结果符合较好,有一定的可推广性。 相似文献
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以某堆积体为例,采用直剪试验和三轴试验两种试验方法,测得碎石土的抗剪强度指标并进行对比分析,为评价碎石土的抗剪强度提供依据。 相似文献
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依据疏浚工程珊瑚礁岩的物理力学试验资料,应用珊瑚礁沉积原理和结构特征理论知识,将疏浚珊瑚礁岩分为3类:管状珊瑚礁岩、蜂窝状珊瑚礁岩和致密状珊瑚礁岩。从珊瑚礁岩的特性角度出发,分析了礁岩类别、颗粒成分和破坏应变率对抗剪强度的影响及规律。结果表明:1)粘聚力c和内摩擦角φ均具有无填充管状珊瑚礁填充珊瑚砂粒蜂窝状珊瑚礁填充钙质胶结方解石致密状珊瑚礁的特点。2)内摩擦角φ值与粒径大于5 mm的含量值相关性最好,回归系数为0.862。3)c和φ值随轴向应变的增加而迅速增加,抗剪强度达到峰值,所需应变率为0.018%~0.082%,都为脆性破坏,呈现剪切、劈裂和沿裂隙破坏3种形式。 相似文献
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混凝土强度对无腹筋板抗剪强度的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
本文在试验的基础上探讨了混凝土强度对无腹筋板抗剪性能的影响。通过试验发现在同样条件下,较高强度的混凝土板截面的破坏机理,破坏形态、销栓力和抗剪强度跟普通标号混凝土板的一般规律不相符,並侧重分析研究了f_(cu)、f_t和f_(cu)~(1/2)对抗剪强度的影响。本文认为混凝土强度是影响无腹筋板斜截面抵剪性能的主要因素之一;混凝土强度与无腹筋板抗剪强度的关系可有三种表达式,其中V=K_1 f_(cu)不宜采用;V=K_2f_t与试验结果的符合程度较好;随着混凝土向高强方向发展的趋势,采用V=K_3f_(cu)~(1/2)的形式是理想的。 相似文献
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在公路工程实践中常常需要研究构造物基础承受外荷后的稳定性以及填方或挖方边坡在外力和土体自重作用下的稳定性,以及挡土墙的土压力问题这些问题都涉及土体的抗剪强度和土体间的抗滑能力问题,文中结合工程实验谈谈粗浅认识。 相似文献
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剪切速率对粉质粘土抗剪强度的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
通过对宁波粉质粘土固结快剪试验结果的分析可以看出,剪切速率对宁波粉质粘土固结快剪的摩擦角影响很大,剪切速率较大时,摩擦角较小;剪切速率相对较小时,摩擦角相对较大。对剪切速率比较敏感的粉质粘土在做固结快剪试验时,应采用较大的剪切速率。 相似文献
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互层土具有粗、细粒土交错互层的构造特点,受粗、细粒土组合一起的均匀性影响,淤泥质粘土与粉砂互层土的抗剪强度试验结果离散性较大。通过对营口某地区淤泥质粘土与粉砂互层土抗剪强度试验结果的分析,探讨选择淤泥质粘土与粉砂互层土抗剪强度试验的方法。 相似文献
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软土一般是在静水或缓慢的流水环境中沉积,再经长期生物化学作用形成的粘性土.珠江口及粤东沿海地区广泛分布着软土层,通过对该地区多个工程的软土层进行大量的直剪试验,发现存在一些异常现象.根据直剪试验,对这些异常现象进行分析和讨论. 相似文献
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粘土抗剪强度内摩擦角统计分析 总被引:1,自引:0,他引:1
统计表明粘土抗剪强度内摩擦角ψcq、ψcu、ψ’与Ip的良好的线性关系,多数情况ψcq〈ψcu,表明《港口工程地基规范》从ψcq取值来说安全度较高。 相似文献
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通过对共同结构规范(CSR)条款的分析,归纳总结了CSR对船体梁剪切强度的具体要隶。采用微分法对剪流以及船体梁承剪能力进行了灵敏度分析,并以某阿芙拉型油船为例,通过直接计算剖面剪流的方法对微分法的计算结果进行了验证,其结果表明微分法的计算令人满意。最后,还就如何对中间/中心纵舱壁承剪构件进行优化设计作了阐述。 相似文献
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土与混凝土板接触面剪切试验研究 总被引:1,自引:0,他引:1
通过黏土与混凝土板接触面大型单剪试验和直剪试验,得到应力应变(位移)曲线以及抗剪强度曲线。两种试验的过程中都存在接触面积减小、应力不均匀以及土样实际位移小于所测位移的现象;单剪试验应力应变曲线呈应变硬化型,直剪试验应力位移曲线呈略微软化型;单剪试验的凝聚力大于直剪试验的凝聚力,单剪试验的摩擦角小于直剪试验的摩擦角;作用于结构面上的法向土压力较小时,接触面的破坏发生在土与结构的交界面上,法向土压力较大时,破坏发生在土与结构交界面附近的土体内。因此,在工程设计计算时,应根据情况取用不同的计算参数。 相似文献
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真空-堆载联合预压下地基抗剪强度计算的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
在深入分析真空预压加固机理及地基强度增长理论的基础上,对真空-堆载联合预压与堆载预压地基土体的抗剪强度增长差别进行分析,并在堆载预压抗剪强度计算公式的基础上,应用此差值推导出正负压联合作用下的真空-堆载联合预压地基抗剪强度计算公式。 相似文献
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在详细分析压力集中型预应力锚索结构特征基础上,利用有限元软件进行模拟和分析该种锚索受力特征。在分析中采用整体式初应变方法来考虑混凝土和钢筋(即将混凝土和力筋划分为不同的单元来考虑),而预应力的施加是通过给锚索单元一个初始的应变。通过分析得到锚固段剪应力的分布特征,它主要与锚索弹性模量、灌浆体弹性模量、灌浆体半径、锚索半径、灌浆体泊松比这几个参量有关。最后,为了便于工程直接应用,综合以上几方面的影响因素给出压力集中型预应力锚索计算锚固段剪应力的理论公式。 相似文献