阿雷斯转油站供气系统改造施工方案

为满足燃气电站供气要求,需要把供气干线进行改造,扩大管径,并与已建系统进行连通。改造后的输气流程可以使用新管线,也可以使用旧管线;可以补充天然气,也可以将多余的天然气输走。新建系统与已建系统的动火连头由于牵扯面大,安全隐患多,需要进行严密的施工组织,才能安全地完成施工。     

中开线春亭段输气管线变形失效分析

就中开线春亭段输气管线在检修维护中发现的内层管道截面非正常变形问题进行了分析研究。排查了引起管道变形失效的主要因素,对管线改建过程中的关键施工环节对内管外压失稳的作用作了分析与验证。分析表明:该管线的变形失效是在加套管过程中工艺安排不当所致,在施工过程的试压期间引起了内管的外压失稳,使内管产生永久的变形。同时给出了该类管线在设计、制造和检验过程应注意的问题和建议。     

城市PE燃气管道开孔封堵技术与设备

(接上期) 4.1开孔 在对施工作业的管段两端分别开出一个孔是为封堵头塞入管道内进行截堵介质和介质通过这个孔从设置的临时旁路上流通之用. 安装开孔机,开孔机的连接盘与支架上的连接器连接并密封,开启支架上扇形阀,操纵开孔机将开孔刀上的中心钻伸抵管顶就可开始开孔.开孔时,顺时针转动操纵手柄,驱动钻杆旋转,钻杆上装有一对差动内外齿轮,外齿轮的内孔上车有T型螺牙,螺牙又与固定在钻杆上的螺套啮合.带T牙的外齿轮置放在机壳内只作旋转运动,钻杆旋转时通过差动齿轮驱动固定在钻杆上的螺套,从而使钻杆在旋转的同时又作轴向差动移动,开孔刀实现切削开孔.钻杆旋转一周刀具切削进给Xmm,当更换差动齿轮的齿数比时可实现不同的差动进给量.     

管道不停产带压开孔封堵三合一设备

１９９６年在“管道技术与设备”杂志上发表“管道不停产带压开孔封堵新技术－自带旁通筒式封堵设备”论文以后，经过一年的努力已经在原来的基础上将开孔机、封堵机、送堵饼机三机合为一体，减少设备三分之二，同时在更换长距离输油管线时，采用四封四堵的办法确保不停产，利用集肤效应电暖管，用胶球顶出被切割管线介质进入原管道，确保管线应力消除又能回收原油，节约费用，杜绝污染。     

原油管线与石脑油管线封堵工艺的研究

文中介绍了原油管线与石脑油管线封堵工艺。重点研究了原油管线与石脑油管线在封堵施工工序、管线抽油、封堵三通焊接等方面的问题。石脑油管线封堵工艺在原油管线封堵工艺基础上进行改进,采用高压盘式封堵与囊式封堵相结合并在高压封堵头与隔离囊之间注水,抽油完成后水洗管线,焊接时控制焊接电流、速度及管线运行压力等方法,有效地阻止石脑油及其油气的溢出,并保障了焊接质量,从而有效地保证了石脑油管线封堵施工安全。     

ERW输油管道试压爆裂原因分析及安全评价

某新建的273.1mm×6.0mmX52ERW输油管道在试压过程中发生了多起爆裂事故。对输油管道爆裂事故进行了深入的调查研究,对爆裂的管线管断口和裂纹进行了宏观分析和微观分析,对管线管焊缝质量和材质进行了全面试验分析。认为管线管爆裂原因主要是在电阻焊过程中工艺不当,产生了未焊透缺陷和裂纹,在试压过程中管线管从这些原始的焊接缺陷位置发生了爆裂事故。采用失效评估诊断技术和Mente-Carlo失效概率技术对试压合格的管线进行了适用性评价(Fitness-forser-vice),认为管线管经过压力试验后仍存在小的未焊透缺陷和裂纹,带有这些焊接缺陷的管线按设计的压力运行可能会发生爆裂事故,因此该管线应当降压运行。经过分析给出了该管线最大运行压力。     

管道试压过程稳压时间的理论研究

文中把管道的泄漏点理想化为泄漏孔,运用流体力学原理,建立了管道试压稳压时间的计算模型,并以西气东输管线为例,利用该模型进行了计算.结果表明:水压试验稳压时间与管容、管内含气量关系较大.气试压稳压时间随内压、管容而不同.根据计算结果,确定了试压稳压时间的建议值.     

大牛地气田输气管道内积液分析

为了明确大牛地气田输气管线内是否存在积液,从管道高程、末端分离器排液和管线压降变化三方面进行论证分析。分析表明:液体易于在西1线和中1线内积存,不易在东1线内积存,但末端分离器在清管后没有排过液,且TGNET模拟的理论压降和实际压降差别不大,即西1线、中1线和东1线目前不存在积液;塔榆管线高程整体呈下坡走势,塔榆末站分离器2014年1月—8月没有排过液,且TGNET模拟的理论压降和实际压降差别不大,即塔榆管线存在积液的可能性很小;大杭管线高程平缓,且末端分离器2014年1月—8月没有排过液,不同输气量下TGNET模拟的理论压降与实际压降差别不大,即大杭管线存在积液的可能性很小。     

在役输气管线的完整性评价方法

引入国外发展较好的完整性评价技术,从影响在役输气管线完整性的各种因素着手,对在役输气管线的完整性评价从安全性、可靠性和风险性3个方面进行分析。管道完整性评价是将3种评价方法有机结合起来,深入研究将大大减少管道事故的发生,并减轻事故造成的后果,从而为在役输气管线的完整性管理提供可靠的依据。     

冰阻状态下输气管线压力变化规律的研究

研究了输气管线冰阻附近的截面在输气管口从加压到稳定这段时间内压力变化的规律 ,给出了相应的压力变化曲线。得出了冰阻段的压力平方差曲线的斜率大于无冰阻段的压力平方差曲线斜率的结论 ,提出用应变测量的方法对输气管线同时进行两点或两点以上的测量来判断半阻位置。     

低压气液混输采气管道串接集气模式研究

针对杭锦旗气田高液气比气井井间串接集气距离长、管道压损大的问题,文中用权重法估算了影响管道气液混输距离的因素,表明管道直径是影响集气距离的最重要因素,权重比约56.1%。根据杭锦旗气田气井生产参数,对不同采气管道规格串接模式进行了研究,确定了适用于不同集气量和串接井数的采气管道规格系列,提出了直线式与辐射式相结合的井间串接模式,为杭锦旗气田地面集输站场和管网设计提供技术依据。     

高压燃气管道储气能力分析

高压燃气管道储气能力与两端压力和管长有着密切的联系.为了得到高压管道的储气量与压力和管长的关系,利用稳态仿真模型,采用四阶龙格-库塔法对模型进行求解,对求出的沿线压力进行线性拟合,得到沿线压力变化公式.结合储气定义推导出储气量与管长的关系式,并得到实例验证.从关系式来看,当管长等于最优管长时储气量最大.     

输气管道置换优化研究

置换是输气管道投产试运过程中的重要工艺环节,是复杂的扩散、对流过程。文中介绍了输气管道投产前用氮气置换空气的几种方法,阐述了它们的工作原理与实施步骤,对比分析了它们的优缺点,优选了置换方式,并采用Fluent流体模拟软件建立了输气管道氮气置换数学模型,进行了三维稳态和非稳态数值计算,研究了置换过程中混气段长度随管径、管长、流速变化规律,将理论推导、数值计算和现场数据进行了对比,验证了理论结果的正确性,为现场施工提供了科学依据。     

埋地燃气管道带压开孔技术应用

埋地管道铺建时预留的分支管道接口不合适,需要在管道带压正常运行的状态下进行开孔施工.介绍了埋地燃气管道带压开孔技术的专用设备组成、操作方法、步骤和技术要点.实践证明:这项带压开孔技术的应用会更加广泛.     

输气管道内检测器模型试验系统的设计

管道内检测器是用来检测油气管道内部缺陷的智能检测系统。为了研究内检测器在输气管道内的运移规律,按照相似理论设计了输气管道内检测器的模型试验系统,包括系统的工作原理、外形结构,试验管道、气源装置和传感器的选择,以及基于VB的试验监测采集系统。试验系统成功应用于管道内检测器的模型试验,可有效采集模型的位移和输气压力的变化,为长输天然气管道内检测器的研制增加了一种有效的试验手段。     

无坡度敷设煤气管道跨距计算

煤气管道的无坡度敷设方式在钢铁企业中得到了普遍应用,而对煤气管道跨距的正确计算和合理选择对管道的安全运行十分重要。在分析了煤气管道事故积水高度的来源基础上,针对钢铁企业无坡度敷设的单根煤气管道和有外加管道的煤气管道的跨距,分别进行了强度和刚度分析,给出了无坡度敷设煤气管道跨距的简化计算方法。     

带节点深水管道GSPU湿式保温管全尺寸模拟弯曲性能试验

文中介绍了全尺寸深水海底管道GSPU湿式保温涂层及节点SPU湿式保温涂层的模拟弯曲试验设备、方法、步骤及试验结果。通过试验前后表观观察及力学性能测试的对比分析,结果表明试验结果符合ISO 12736—2011附录B标准要求,节点及管体涂层经弯曲试验后与钢管之间剪切力也变化很小,充分说明节点及管体涂层的良好抗弯曲性能。     

环向集中力作用管道的变分法受力分析

轴向压入式管道连接是基于材料在过盈配合作用下产生弹塑性变形的基本原理实现相互连接或密封的技术。文中根据设计的管接头,建立其结构的力学模型。利用变分法原理计算管接头在受到环向集中力作用时管道的径向位移,并与弹性力学中薄壁圆筒受环向集中力时简化计算公式的计算数据进行比较。数据对比表明：利用Rayleigh－Ritz变分法计算圆筒模型的管道变形时,其数据经过校正后满足密封性能要求,具有工程实用性。     

长输油气管道内腐蚀研究进展

针对长输油气管道的内腐蚀问题,总结了国内外油气管道内腐蚀研究现状、内腐蚀主要机理,并从输送介质、管材成分、输送工艺等方面对管道内腐蚀影响因素进行了分析。同时,结合国内外调研情况,介绍了长输油气管道内腐蚀控制标准和主要的防控技术,并对内腐蚀监测和直接评价技术进行了研究。在此基础上,介绍了开展管道内腐蚀研究的重要性及研究方向,为油气管道完整性研究和内腐蚀研究提供参考。