IACS新的统一要求（UR S25）对新建散货船设计的影响

国际船级社协会(LACS)最近通过了“新散货船的统一标志和相应的设计装载工况”(即IACS UR S25)的统一要求，并决定从2003年7月1日及以后签约建造的散货船开始实施。本文以一艘要求满足该统一要求的大型灵便型散货船——57300DWT灵便型散货船的设计过程为载体，比较详细地研究了IACS UR S25对灵便型散货船的设计带来的影响，得出了一些实用的结论，为以后该类型船舶乃至其它类型散货船的设计提供了指导性的意见。     

75000DWT巴拿马型散货船总布置方案优化研究

超大型散货船是目前国际散货船市场的发展趋势,本文详尽列举了国际船级社协会对散货船设计的统一要求,并在此基础上论述了总布置方案的优化设计研究。     

SOLAS XII／14——现有散货船装载重货限制有关要求

中国船级社2006年1月17日下发“SOLAS XII／14——现有散货船装载重货限制有关要求”的通函，全文如下：     

港口要求对散货船系泊设计的影响

为探究港口要求对散货船系泊设计的影响,针对现有散货船不同船型的系泊设计信息,集中分析多个具有代表性的港口的系泊要求。根据系泊配置和系缆布置等情况,剖析港口要求对散货船不同船型的影响,结果发现,部分港口的特殊要求对散货船系泊设计的影响较大。针对此类影响提出应对方案,为同类型船舶的系泊设计提供优化思路。     

散货船局部强度校核的新要求

基于国际船级社协会统一要求S25提出的利用货舱载货量限额与吃水的函数关系校核散货船局部强度的要求,根据对实船几种危险工况的分析和多年的航海实践,提出了IACSURS25生效后在进行散货船局部强度控制时应注意的问题。     

散货船总纵强度校核的新要求

基于国际船级社协会发布的统一要求S17提出的单船壳散货船满足任一货舱进水后的船体梁的总纵强度要求。论文根据IACS UR S17介绍了考虑货舱进水后的总纵强度计算方法,通过实船计算阐述了IACS UR S17的生效对营运中散货船总纵强度的影响,并提出了航海人员在散货船强度控制时应注意的问题。旨在提醒航海人员遵照国际规则IACS UR S17加强散货船强度控制,减小营运中存在的风险。     

“泵系有效性/SOLASXII/13.1/SC179”的现场检验

按照最新SOLASXII／13.1的要求，2004年7月1日前建造的现有散货船应在2004年7月1日以后进行的第一次中间检验或换证检验时满足“泵系有效性”的要求。该“泵系有效性”系指：对于散货船，防撞舱壁前的压载水舱以及有任何部分延伸至最前端货舱前面的干舱(容积不超过船舶最大排水     

符合1988LL议定书修正案LL39(5)条款的大型散货船总布置设计

对新一代大型散货船总体布置设计满足1988LL议定书修正案LL39(5)条款关于首部储备浮力要求作了探讨，提出了设计原则考虑及流程，并以一典型的好望角型散货船为母型，提出了满足LL39(5)条款要求的可行方案。分析结果表明，LL39(5)条款的要求不会对大型散货船总体布置的传统设计和实际使用产生不利的影响。最后介绍了新一代大型散货船总体布置设计相对于传统设计的特点。     

散货船许用静水剪力和许用静水弯矩的腐蚀修正

根据我国船级社《钢质海船入级与建造规范》对船舶强度的要求，提出了散货船许用静水剪力和弯矩的腐蚀修正方法，为散货船的纵向强度校核提供了方便，为散货船的涨上安全营运提供了保障。     

国际新规则对散货船设计的影响

近来国际船级社联合会和国际海事组织发布了很多对散货船生效的最新要求，本文着重阐述了新要求对散货船结构的影响和设计时应注意的问题。     

大型散货船船体损伤事故及对策研究

该文对近年来发生的大量大型散货船船体损伤及沉船事故的结构力学原因及管理原因进行了全面研究分析，指出了船体结构设计缺陷部位和管理不善的要点。具体描述了破损发展过程。提出了新散货船船体结构型式的改进方案；提出了现有散货船船体结构的加强措施；提出了加强管理的具体意见。     

关于新生效的IACS URS31（Corr．3）的补充要求

中国船级社2004年7月26日下发“关于新生效的IACSURS31(Corr.3)的补充要求”的通函,通函全文如下:国际船级社协会IACS新批准了URS31(Corr.3)(见附件),替代了总工办(2003)通函017号总第101号“现有单舷侧散货船的舷侧肋骨及其肘板的换新标准”的附件1的URS31(Corr.2)新的URS31增加了以下补充要求。有限元或其他数值分析方法或直接计算程序不能作为满足本统一要求的替代除非舷侧结构布置或肋骨对本统一要求不能直接应用。关于新生效的IACS URS31(Corr.3)的补充要求…     

30万t级超大型散货船接卸作业方法

为提高30万t级超大型散货船的接卸作业效率，分析因其船型的特殊性给卸船作业造成的困难，针对30万t级散货船作业过程中的难点，总结实践工作中的经验，对现有的操作方法提出改进措施。     

散货船首部储备浮力等效面积衡准——对修改ICLL第38条的建议

在国际海事界高度关注散货船安全的情况下，根据国际海事组织SLF分委会的要求，我国代表继续对散货船的储备浮力分布作了调查分析。本文依据该调查分析，提出了散货船首部储备浮力的等效面积衡准——对1966ICLL公约第38条的修订建议。为满足此项衡准，散货船应有适当的首舷弧和首楼。本文还给出了衡准的应用实例。     

85000 DWT散货船系泊设计

综合考虑船舶常规靠泊、应急拖带、巴拿马运河新船闸的系泊要求,分析众多港口的系泊要求,拓展现有系泊模式,并最小限度调整现有设计方案,获得85000 DWT散货船新的系泊方案,使其系泊选型和系泊布置适应多港口要求,得到船东的认可.     

货舱进水状态下水密槽形舱壁强度计算

在国际船级社协会(IACS)统一要求的URSl8和中国船级社(0cs)的《钢质海船人级与建造规范》(以下简称《钢规》)中，对水密槽形舱壁强度的计算作出了明确的要求和规定，对船长150m及以上、装运密度为1．Ot／m3及以上固体散货的散货船需要进行槽形舱壁强度计算。本文对IACSURSl8的计算内容作了详细的说明和分析，并用笔者开发的专用计算软件分别对三大主要类型散货船(Handysize、Panamax和Capesize)进行了水密槽形舱壁强度评估，归纳和总结出了一些十分有用的结论和经验。     

散货船进水条件下的垂直槽形水密横舱壁弯曲能力要求

基于结构力学和塑性铰方法,对国际船级社协会(IACS)共同结构规范(CSR BCOT)和统一强度要求(UR S)中关于散货船货舱进水条件下垂直槽形横舱壁弯曲能力要求进行了分析,并给出了精确的计算公式。以典型Capesize散货船为例,对文章中导得的计算公式、CSR BCOT和UR S18采用的公式算得的结果进行比较,计算结果表明,CSR BCOT和UR S18的评估是偏保守的。     

“泵系有效性／SOLAS XⅡ／13.1／SC179”的现场检验

按照最新SOLAS XⅡ／13.1的要求．2004年7月1日前建造的现有散货船应在2004年7月1日以后进行的第一次中间检验或换证检验时满足“泵系有效性”的要求。该“泵系有效性”系指：对于散货船，防撞舱壁前的压载水舱以及有任何部分延伸至最前端货舱前面的干舱(容积不超过船舶最大排水量的0.1％的封闭处所和锚链舱不在其列)．它们的泄水和排水的操作必须     

永久性检验通道--技术要求的理解

IMO于2002年5月在MSC76会议上通过了SOLAS修正案，要求2005年1月1日之后建造的散货船和油轮，统一设置永久性检验通道。尽管争议很大，TACS工业界和部分船旗国对此进行了认真的理解争论、分析、改进。目前已经有了相当的进展。本文仅就技术方面的理解和发展过程进行简要地汇总。     

共同规范：船舶建造标准的重大变革

迫于在过去10年间发生的多起重大海事事故的压力，为了满足航运业对更高质量的需求，在国际航运界建设一个公平的市场，保证海上安全，防止污染，保护海洋环境，国际船级社协会(IACS)制定了“散货船结构共同规范(JBP)”和“油轮结构共同规范(JTP)”，统一IACS内部的油船、散货船建造标准。